...

X線CTによる欠陥の三次元計測に基づく アルミダイカスト部材の寿命評価

by user

on
Category: Documents
10

views

Report

Comments

Transcript

X線CTによる欠陥の三次元計測に基づく アルミダイカスト部材の寿命評価
第 5 回 EFD/CFD 融合ワークショップ
99
X線CTによる欠陥の三次元計測に基づく
アルミダイカスト部材の寿命評価
東京大学生産技術研究所
吉川暢宏
講演内容
1.金属の疲労強度評価
2.アルミダイカスト部品
3.アルミダイカスト材料の疲労試験
4.イメージベースFEM
5.アルミダイカスト材料の疲労強度予測法
2
This document is provided by JAXA
100
宇宙航空研究開発機構特別資料 JAXA-SP-12-002
金属の疲労とは



引張強度以下の荷重繰返しにより弾性範囲内
でも破断
表面欠陥を起点として繰返し荷重により疲労
き裂が進展
荷重の履歴により破面に特有の模様が残る:
ビーチマーク,ストライエーション
3
ビーチマーク
繰り返し荷重の大きさの変化により進度が変わり
き裂前縁の位置が破面上に縞模様として残存
ボルト破面のビーチマーク(川鉄テクノサービスHPより)
4
This document is provided by JAXA
第 5 回 EFD/CFD 融合ワークショップ
101
ストライエーション
1回の繰返し応力が作用するごとの
き裂の進展量をあらわす縞模様
走査型電子顕微鏡(SEM)による破面観察
5
事故原因に有効な破面観察
破損形態の違いが破面に現れる
延性破壊に特有のディンプル
脆性破壊に特有の劈開破面
6
This document is provided by JAXA
102
宇宙航空研究開発機構特別資料 JAXA-SP-12-002
疲労破壊が原因の事故・トラブルの例



日航ジャンボ機の御巣鷹山墜落 (85年 8月)
羽田発大阪行きのボーイング747型機が群馬県の山中に墜
落して乗員乗客520人が死亡。機体後部の圧力隔壁(アルミ
合金)の金属疲労が原因。
美浜原発の冷却水漏れ(91年 2月)
関西電力美浜原発2号機で蒸気発生器の伝熱細管(ニッケ
ル・クロム合金)が破断し、放射能を帯びた冷却水約55トン
が2次側に漏れて緊急炉心冷却装置が作動。細管が異常振
動で疲労破壊したことが原因。
イスラエル機の墜落(92年10月)
エルアル航空のボーイング747型貨物機がオランダのスキ
ポール空港を離陸後、右主翼のエンジン2基が脱落して高
層アパートに墜落。約90人の住民が死亡。エンジンの接合
ピン(高強度鋼)の疲労破壊が原因。
7
疲労破壊が原因の事故・トラブルの例



ドイツ高速列車の脱線転覆事故 (98年 6月)
時速200キロで運転中のインターシティー・エクスプレス(IC
E)が脱線転覆して約100人が死亡。金属疲労のため車輪(
鋼鉄)が破損したことが原因。
H2ロケット8号機打ち上げ失敗 (99年11月)
宇宙開発事業団(現・宇宙航空研究開発機構)種子島宇宙
センターから打ち上げられて約4分後、エンジンが停止、地
上から指令で爆破。液体水素ターボポンプの羽根(チタン合
金)が疲労破壊したことが原因。
三菱自動車リコール隠し (02年 1月)
走行中の大型トレーラーから外れたタイヤが主婦にぶつか
って死亡させた事故がリコール隠し発覚のきっかけ。タイヤ
ハブ(特殊鋳鉄)が金属疲労で破損したためだった。
8
This document is provided by JAXA
第 5 回 EFD/CFD 融合ワークショップ
103
疲労寿命の評価方法

試験片を用いた疲労試験
一定の平均応力と応力振幅で荷重を繰返し
多数の試験片からS-N曲線を求める

破断寿命のばらつきは大きく倍・半分の世界

降伏応力の1/3で疲労限
保守的な設計では輸送機器の価値低下
動的に変動する荷重の想定難しい
9
アルミニウム合金ダイカストの使途
10
This document is provided by JAXA
104
宇宙航空研究開発機構特別資料 JAXA-SP-12-002
成形工程
ガスの混入
遅冷却部での
引け巣の発生
チル層の形成
僅かな後加工で
製品の完成
鋳造プロセスと鋳造欠陥の形成
Casting process and defects formation.
11
ダイカスト材料の利点

短時間で多量に,ほとんど仕上がった製品を作
製可能

薄肉・軽量で高強度の製品を作製可能

寸法精度の高い複雑な形状の製品が作製可能

リサイクル性に優れる

鋳肌が滑らかで,めっき,塗装など表面処理を
容易に行うことが可能
12
This document is provided by JAXA
第 5 回 EFD/CFD 融合ワークショップ
105
製造プロセスでの欠陥生成



混入ガスや溶出ガスにより,「ガス欠陥」が必ず
発生する.
凝固速度の違いから,引け巣や割れが発生する.
射出スリーブから混入した破断チル層は,結晶
不連続面として,き裂状欠陥になる.
ダイカスト欠陥による疲労強度の
ばらつき拡大(低下)
13
ダイカスト材に発生する欠陥
空洞欠陥(鋳巣)の発生が不可避
鋳巣
破断チルの発生が不可避
破断チル
14
This document is provided by JAXA
106
宇宙航空研究開発機構特別資料 JAXA-SP-12-002
疲労破壊は欠陥からのき裂進展
ダイカスト材料の内部欠陥が疲労破壊の
メカニズムを複雑にしている
内部欠陥の様子を観察できればよい
観察手法はX線CT
欠陥と力学状態を関連付けるために有限
要素法を使う
15
マクロ欠陥が疲労寿命に与える影響を解明し
疲労寿命予測手法を確立するために
手法
 人為的に鋳造条件を違えた試験片を用いた疲労試験
 試験片ごとにX線CTにより材料内部欠陥の情報を取得
 イメージベース有限要素法による応力集中係数の評価
 応力集中係数による寿命曲線(応力振幅)の修正
応力集中係数を介して鋳巣体積率と疲労寿命
鋳巣体積率
を結びつける強度モデルの構築
16
This document is provided by JAXA
第 5 回 EFD/CFD 融合ワークショップ
107
人為的に鋳造条件を違えた疲労試験片
X線CT撮像(約17mm)
Type A
Type B
Type C
Type D
Type E
表面状態
鋳肌有り
鋳肌有り
機械加工
機械加工
機械加工
鋳造圧力
高圧
低圧
高圧
低圧
高圧
冷却速度
高速
低速
高速
低速
高速
湯口速度
高速
高速
高速
高速
低速
Type A
鋳巣体積率:0.0060%
鋳巣体積率:0.0060%
Type B
鋳巣体積率:0.0931%
鋳巣体積率:0.0931%
Type C
鋳巣体積率:0.3130%
鋳巣体積率:0.3130%
Type D
鋳巣体積率:0.7182%
鋳巣体積率:0.7182%
Type E
鋳巣体積率:0.0501%
鋳巣体積率:0.0501%
17
鋳造条件
Casting condition
④
③
②
Water cooling
①
type
position
water
cooling
pressure
[MPa]
AC-F
②
○
73.8
AC-P
①
MP-F
④
MP-G
④
MP-C
③
MP-W
③
33.4
○
73.8
33.4
○
73.8
33.4
Plunger velocity: 1.2 m/s
18
This document is provided by JAXA
108
宇宙航空研究開発機構特別資料 JAXA-SP-12-002
人為的に鋳造条件を違えた疲労試験片
X線CT撮像(約17mm)
Type A
Type B
Type C
Type D
Type E
表面状態
鋳肌有り
鋳肌有り
機械加工
機械加工
機械加工
鋳造圧力
高圧
低圧
高圧
低圧
高圧
冷却速度
高速
低速
高速
低速
高速
湯口速度
高速
高速
高速
高速
低速
Type A
鋳巣体積率:0.0060%
鋳巣体積率:0.0060%
Type B
鋳巣体積率:0.0931%
鋳巣体積率:0.0931%
Type C
鋳巣体積率:0.3130%
鋳巣体積率:0.3130%
Type D
鋳巣体積率:0.7182%
鋳巣体積率:0.7182%
Type E
鋳巣体積率:0.0501%
鋳巣体積率:0.0501%
19
破断寿命のばらつき
20
This document is provided by JAXA
第 5 回 EFD/CFD 融合ワークショップ
109
X線CT付き材料試験システム
21
X線CT付き材料試験システム
イメージインテンシファイア
X線源
回転チャック
22
This document is provided by JAXA
110
宇宙航空研究開発機構特別資料 JAXA-SP-12-002
X線CT付き材料試験システム
X線管
イメージインテンシファイア
引張試験機
23
CT画像による三次元データ取得
多断層CTスライス画像
Multi-crosssectional CT Slice Images
3Dボリュームデータ
Three-Dimensional Volume Date
24
This document is provided by JAXA
第 5 回 EFD/CFD 融合ワークショップ
111
X線CTにより撮像した欠陥分布
最大欠陥
最大欠陥
1mm
Type A
0.0060%
1mm
Type B
0.0931%
1mm
Type C
0.3130%
1mm
Type D
0.7182%
1mm
Type E
0.0501%
pave: 平均鋳巣体積率
25
X線CTにより撮像した欠陥分布
最大欠陥
1mm
Type A
1mm
Type B
1mm
Type C
1mm
Type D
1mm
Type E
必ずしも最大欠陥を起点として
疲労破壊が進行するわけではない
26
This document is provided by JAXA
112
宇宙航空研究開発機構特別資料 JAXA-SP-12-002
イメージベース有限要素解析
ヤング率:74.5GPa
ヤング率:74.5GPa
ポアソン比:0.3
ポアソン比:0.3
三次元X線CT画像取得
ボクセル有限要素モデル
(1pixel=1要素)による
静弾性解析
z
x
y
ボクセル有限要素モデル
鋳巣まわりの
局所応力集中係数
Klocalの算出
局所応力集中係数Klocal
で真の応力振幅を算出し
て寿命曲線を修正
z
x
y
鋳巣まわりの応力集中
27
欠陥周りの応力集中評価
28
This document is provided by JAXA
第 5 回 EFD/CFD 融合ワークショップ
113
Local stress amplitude amax [MPa]
局所応力により修正したS-N曲線
Type A
Type B
Type C
Type D
Type E
Type F
300
amax=497Nf
-0.091
200
100
ADC12
Tension-Compression
0 2
10
3
10
4
10
5
10
6
10
7
10
8
10
9
10
Cycles to failure Nf
29
Local stress concentration factor Klocal [-]
局所応力集中係数と鋳巣体積率の関係
2.5
2.0
Type A
Type B
Type C
Type D
Type E
Type F
1.5
ADC12
Tension-Compression
1.0
0.0
0.5
1.0
1.5
Porosity volume fraction p [%]
30
This document is provided by JAXA
114
宇宙航空研究開発機構特別資料 JAXA-SP-12-002
結
論
 疲労強度に対する影響は鋳巣体積率pが支配的
 鋳巣を応力集中源として扱うことによって疲労
強度を評価することが可能
 鋳巣体積率pから局所応力集中係数Klocalを
算出できる可能性高い
鋳巣体積率pを評価できれば疲労強度を
予測することが可能
31
共同研究者
宇都宮登雄(芝浦工業大学)
半谷 禎彦(群馬大学)
桑水流 理(福井大学)
椎原 良典(東京大学)
大学院生
ビダハール クマール スジット(吉川研究室)
村田 陽三(半谷研究室)
矢野 貴之(半谷研究室)
32
This document is provided by JAXA
Fly UP