高レ™ル廃液から放出される水素に係る研究について lDはじめに 再処理

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添付 5.5-3
(1/5)
安全圧縮空気系の機能喪失から可燃限界濃度に達するまでの時間評価について
１．はじめに
安全圧縮空気系の機能喪失から、各機器内の水素濃度が可燃限界濃度である 4vol%に達
するまでの時間を評価する。
２．評価の前提
水素爆発により放射性物質を放出する可能性がある各機器を対象として、設計段階で
設定している設計基準燃料（燃焼度 45,000MWd/t･UPr、冷却期間 4 年）を処理した場合に
おける、安全圧縮空気系の機能喪失から水素濃度が可燃限界濃度に達するまでの時間を
評価する。
さらに、上記評価の結果、水素濃度が可燃限界濃度に達するまでの時間が最も短い機
器に対して、現在、使用済燃料の受入れ施設及び貯蔵施設の燃料貯蔵プールに貯蔵して
いる使用済燃料（約 2,900 t･UPr）の仕様及び国内の原子力発電所に保管されている使用
済燃料（約 14,000 t･UPr）の仕様を踏まえた現実的な施設の状態を想定し、同様に安全
圧縮空気系の機能喪失から水素濃度が可燃限界濃度に達するまでの時間を評価する。
可燃限界濃度に達するまでの時間の計算は、安全圧縮空気系空気圧縮機停止後に水素
掃気用空気貯槽から供給される圧縮空気及び放射線分解により発生する酸素を考慮して
評価する。
掃気流量は、アクティブ試験前に実施した「安全圧縮空気喪失試験」における機器毎
の掃気流量データに基づき指数近似により算出する。（一例を図 1 に示す）
掃気流量[Nm3/h]
0.8
0.7
試験結果
0.6
掃気流量（指数近似）
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
0
0
20
40
時間[min]
60
図 1 分離建屋第 1 一時貯留処理槽における安全圧縮空気喪失試験結果
添付 5.5-3
(2/5)
３．評価方法
可燃限界濃度に達するまでの時間の計算には以下の式を用いる。
dy f H 2
y
 f H 2  Q(t )  f O 2 


dt Vg Vg
Y :水素濃度[vol%]
Vg:空間容量[m3]
fH2:水素発生量[Nm3/h]
Q(t):近似式から求められる掃気流量[Nm3/h]
fO2:酸素発生量[Nm3/h]
酸素の発生量 fO2 は、Kuno らのデータ 1)に基づけば、硝酸濃度が増加するにつれて増加
ことから、本データを採用して酸素の発生を考慮し、水素濃度が 4vol%に達するまでの
時間を計算する。
fO2 を求める際に使用する酸素の G 値は、石田らの論文 2）に Kuno らの実験結果を最小二
乗法によってフィッティングした以下の近似式を用いる。
G (O2 )α  -0.0082 x 2  0.1801x - 0.0137
G (O 2 )βγ = 0.0374 x + 0.0598
X :NO3-濃度[mol/L]
添付 5.5-3
(3/5)
４．評価結果
水素濃度が可燃限界濃度に達するまでの時間評価の結果を表 1 に示す。
表1
水素濃度が可燃限界濃度に達するまでの時間評価一覧
建屋
前処理建屋
対象機器
リサイクル槽 A
17
不溶解残渣回収槽 A
1.8
リサイクル槽 B
17
不溶解残渣回収槽 B
1.7
抽出塔
2.1
第 1 洗浄塔
3.5
第 2 洗浄塔
4.2
TBP 洗浄塔
1.6
プルトニウム洗浄器
分離建屋
精製建屋
可燃限界濃度に達す
るまでの時間（h）
168 以上
プルトニウム溶液受槽
8.0
プルトニウム溶液中間貯槽
8.3
プルトニウム分配塔
5.7
ウラン洗浄塔
7.9
第 1 洗浄器
52
第 1 一時貯留処理槽
1.6
第 2 一時貯留処理槽
6.6
第 3 一時貯留処理槽
5.9
第 4 一時貯留処理槽
5.9
第 5 一時貯留処理槽
5.2
第 6 一時貯留処理槽
2.7
第 7 一時貯留処理槽
11
第 8 一時貯留処理槽
4.4
第 9 一時貯留処理槽
11
第 10 一時貯留処理槽
168 以上
第 1 一時貯留処理槽
3.4
第 2 一時貯留処理槽
4.7
第 3 一時貯留処理槽
4.4
第 4 一時貯留処理槽
46
添付 5.5-3
(4/5)
建屋
精製建屋
対象機器
可燃限界濃度に達す
るまでの時間（h）
第 7 一時貯留処理槽
23
抽出塔
2.7
核分裂生成物洗浄塔
2.7
逆抽出塔
2.1
ウラン洗浄塔
3.2
ＴＢＰ洗浄器
44
プルトニウム溶液供給槽
6.9
補助油水分離槽
2.1
プルトニウム溶液受槽
5.1
油水分離槽
4.9
プルトニウム濃縮缶
20
プルトニウム濃縮缶供給槽
2.9
プルトニウム溶液一時貯槽
3.0
プルトニウム濃縮液受槽
5.4
リサイクル槽
5.5
希釈槽
4.9
プルトニウム濃縮液一時貯槽
5.2
プルトニウム濃縮液計量槽
5.5
プルトニウム濃縮液中間貯槽
5.4
硝酸プルトニウム貯槽
7.9
ウラン・プルトニウム混 混合槽 A
合脱硝建屋
混合槽 B
8.1
一時貯槽
8.5
第 1 不溶解残渣廃液一時貯槽
2.0
第 2 不溶解残渣廃液一時貯槽
2.0
第 1 不溶解残渣廃液貯槽
1.9
第 2 不溶解残渣廃液貯槽
1.9
高レベル廃液共用貯槽
3.7
高レベル廃液ガラス固
化建屋
9.5
水素濃度が可燃限界濃度に達するまでの時間が最も短い機器は、分離建屋の TBP 洗浄
塔及び第 1 一時貯留処理槽である。
これらの機器について、現在、使用済燃料の受入れ施設及び貯蔵施設の燃料貯蔵プー
ルに貯蔵している使用済燃料及び国内の原子力発電所に保管されている使用済燃料の仕
添付 5.5-3
(5/5)
様を踏まえた現実的な施設の状態における評価結果を表 2 に示す。
表 2 現実的な施設の状態における
水素濃度が可燃限界濃度に達するまでの時間評価一覧
建屋
分離建屋
対象機器
可燃限界濃度に達す
るまでの時間（h）
TBP 洗浄塔
2.2
第 1 一時貯留処理槽
2.4
５．まとめ
４．の評価結果より、安全圧縮空気系の機能喪失から水素濃度が可燃限界濃度である
4vol%に達するのは、設計基準燃料を処理した場合には、約 1.6 時間後、現在、使用済燃
料の受入れ施設及び貯蔵施設の燃料貯蔵プールに貯蔵している使用済燃料及び国内の原
子力発電所に保管されている使用済燃料の仕様を考慮した場合には、約 2.2 時間後である。
参考文献
1) Kuno et al., “Radiolytically Generated Hydrogen and Oxygen from Plutonium Nitrate
Solution,” J. Nucl. Sci. Technol., 30, 919 (1993)
2) ”核燃料施設の事故影響評価手法に関する調査（Ⅲ）放射線分解水素爆発事象の事故影
響評価手法に関する基礎的データ”、石田倫彦、林芳昭、上田吉徳、吉田一雄、日本原
子力学会和文論文誌、Vol.9、No.1、p.71-81、2010
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