1．地下水保全関係

1．地下水保全関係
参 1−1
1.1 雨水浸透量の算定資料
1.1.1 開発前の雨水浸透量の評価
2）検討対象年と雨量
気象庁の前原地点（アメダス観測所）の過去 9 年（1993 年∼2002 年のうち 1994 年を除く）のうち
(1)検討条件
5 番目に多い雨量の年を検討対象年とする。その結果以下の表に示すように、1999 年を検討対象年と
1)雨水浸透モデル
する。また、雨水浸透量の計算は 1999 年の元岡地点（農学部観測）の時間雨量を用いて計算する。
開発前・後の降雨に対する雨水浸透量の検討は、九州大学環境影響評価モデル（神野・堤モデル）
表−1.1.1 前原（気象庁）の年雨量と順位
の考え方を用いて行う。以下にその概念図と計算式を示す。
所管
地点名 1993 年 1994 年 1995 年 1996 年 1997 年 1998 年 1999 年 2000 年 2001 年 2002 年 10 年平均
気象庁
前原
（順位）
2017mm
1
740 mm 1640 mm 1275 mm 1900 mm 1706 mm 1677 mm 1359 mm 1973 mm 1359 mm
除外
6
9
3
4
5
7
2
1569 mm
7
3）蒸発散量
蒸発散量は、ソーンスウェイト法（「土木学会水理公式集」，p17）により求められる可能蒸発散量
と、森林の樹木による遮断量を考慮する。
ソーンスウェイト法とは、月の日平均蒸発散能が月平均気温だけの関数として表されるとしたもの
である。
E p = 0.533D0 (10t j / J ) a
a = 0 . 000000675 J 3 − 0 . 0000771 J 2 + 0 . 01792 J + 0 . 49293
J =
12
∑ (t
j
/ 5 ) 1 .514
j =1
ここに、
E：
p j月の日平均蒸発散能（mm/day）
Ｄ0 : 可照時間（12h/dayを１とする)
ｔ ： j月の月平均気温（度）
j
遮断蒸発量とは、図-1.1.2 に示すように、既存の研究結果を整理すると、小川、大槻ら※1)による
九州大学福岡演習林での観測値や、既往文献を整理した堤ら※２)の報告でも林外雨量（平坦地の転倒
式雨量計を用いた観測雨量）を 100％とすると、樹冠遮断雨量は約 20％に相当するとある。また、滴
下雨量＋直達雨量が 30%、樹幹雨量が 50%という内訳になる。
ここでは、堤らが整理した遮断蒸発量 IM(mm/月)と平均降雨量 rM(mm/月)との関係式（IM／ rM＝48
／(rM＋98)）を用いて遮断蒸発量を求め（表−1.1.2 参照）、これを用いて降雨条件に応じたタンク及
び地下水面からの蒸発散量を推定している。なお、遮断蒸発量がソーンスウェイト法で求まる可能蒸
発散量を上回っている場合には、遮断蒸発量に可能蒸発散量と同じ値を与え、蒸散量は”0”とする。
※
1：
“マテバシイ林における年間樹冠遮断量の推定”佐藤、大槻、小川
水文学 塚本良則編」文永堂出版
図−1.1.1 九州大学環境影響評価モデル（神野・堤モデル）の考え方
※
九州大学篠栗演習林実測結果より
※2：
「森林
実測結果の整理より
２：“遮断降雨を考慮した雨水の地下水涵養モデル”堤、神野、森、広城
水工学論文集、第４７巻、2003 年 2 月
参 1−2
林外雨量
4）開発前の土地利用条件（モデルのパラメータ）
雨量
樹冠遮断雨量
林内雨量
開発前の雨水浸透量は、観測井戸の地下水位変動結果に基づき決定された九州大学環境影響評価モ
滴下雨量
デル（神野・堤モデル）のパラメータを用いて算出する。表−1.1.3 に地下水位変動結果から同定し
樹冠通過雨量（直達雨量）
たパラメータを示す。
樹幹流下雨量
図−1.1.3 に、開発前の土地利用及びモデルパラメータ同定に用いた観測井戸の位置を示す。
表−1.1.3 タンクモデルパラメータを決定できた観測井戸およびそのパラメータ
種別（観測
観測井戸
有効空隙
絞り係数
初期損失
井戸）
番号
率 ne
aL(1/hr)
高 R0(mm)
r1/2(mm/hr)
観測井戸
図−1.1.2 樹木による降雨遮断のイメージ
表−1.1.2 可能蒸発散量および遮断量（1999 年）
年
1999
合 計
月
月雨量
ｿｰﾝｽｳｪｲﾄ法から求まる
月遮断量
(mm/月)
可能蒸発散量(mm/月)
(mm/月)
1
52.0
9.9
16.9
2
51.0
10.3
16.7
3
99.0
27.5
24.4
4
95.0
47.0
23.9
5
93.0
82.9
23.6
6
441.0
119.7
39.4
7
226.0
137.8
33.7
8
265.0
151.4
35.2
9
177.0
127.8
31.1
10
56.0
68.6
17.7
11
97.0
34.2
24.1
12
25.0
13.5
9.9
1677
831
297
表面流出率
f∞※
1
0.075
0.22
7.0
3.8
0.30
6
0.140
0.09
13.0
2.5
0.30
8
0.200
0.17
14.0
1.6
0.30
9
0.250
0.08
19.0
27.1
0.30
11
0.157
0.05
12.0
19.7
0.30
15
0.129
0.44
15.0
5.3
0.30
16
0.125
0.11
9.0
5.5
0.30
17
0.090
0.51
14.0
8.5
0.20
19
0.175
0.39
7.0
9.0
0.20
21
0.080
0.43
7.0
2.5
0.30
23
0.080
0.28
14.0
2.3
0.20
24
0.225
0.13
17.0
6.6
0.30
※f∞：山地の場合 0.3、畑地(休耕田)の場合 0.2 と想定
(2)検討結果
九州大学環境影響評価モデル（神野・堤モデル）を用いて、計算した結果より得られた開発前の
雨水浸透量は流域平均で約 922(mm/年) であり、年間降水量 1671mm（1999 年）の約 55％に相当す
る。
参 1−3
図―1.1.3 開発前の土地利用とモデルパラメータ同定に用いた観測井戸
参 1−4
1.1.2.開発後の雨水浸透量の評価
(1)検討条件
1)雨水浸透モデル
開発前の雨水浸透量の試算に用いたモデル（九州大学環境影響評価モデル（神野・堤モデル））とする。
2）検討対象年と雨量
開発前の雨水浸透量の試算に用いた検討対象年(1999 年)及び雨量（元岡地点時間雨量）とする。
3）蒸発散量
保全緑地については、開発前の雨水浸透量の試算と同様の条件を、それ以外の部分はソーンスウエイト
法による可能蒸発散量を用いる。
4）開発後の土地利用条件（モデルのパラメータ）
開発後の雨水浸透量は、開発前・後の土地利用の変化に伴い流出率が変化するとし、観測井戸の地下水
位変動結果に基づき決定されたモデルのパラメータのうち F∞（降雨強度が十分大きい場合の流出率）の
「文
みを変更して算出する。表−1.1.4 に開発後のモデルのパラメータを示す。なお、開発後の F∞の値は、
部省大臣官房文教施設部技術課 H9.3 土木設計資料」の値を用いた。
図−1.1.4 に移転前後の水循環諸量の変化イメージを、図−1.1.5 に開発後の土地利用図を示す。
表−1.1.4 開発後のモデルのパラメータ
対象土地利用
開発後
有効空隙率
ne
絞り係数
aL(1/hr)
初期損失高
R0(mm)
表面流出率
r1/2(mm/hr)
道路
開発前のパラメータを使用する。
緑地・法面
〃
開発前のパラ
メータを使用
する。
〃
F∞
0.8
0.3
畑
〃
〃
0.2
建物用地
〃
1.0
運動施設
〃
駐車場
山地
〃
〃
0
開発前のパラ
メータを使用
する。
〃
〃
0.6
図−1.1.4 移転前後の水循環諸量の変化イメージ
0.8
0.3
赤字：変更したパラメータ
[水田の取り扱い]
・ かんがい期(６月∼９月)：：減水深(九州大学内調査 18mm/日∼22 mm/日より、20mm/日とした)の内、
(2)検討結果
開発前・後の土地利用の改変により、九州大学移転敷地内の概略の雨水浸透量の減少量は約 362,000
m3/年程度である。
2 割を深部浸透量とし（農水省の HP）
、浸透量は 4mm/日。
・ 非かんがい期（６月∼９月以外）：畑と同様の取り扱い。
[調整池の取り扱い]
・ 1 号および 5 号調整池は利水容量を確保するため、浸透量は 2mm/日（平川池および 5 号調整池の浸
透量、約 10mm/日の 2 割を深部浸透量とした）。
・ 1 号および 5 号調整池以外は、周辺土地利用のモデルパラメータと同様とした。
参 1−5
図―1.1.5 開発後土地利用図（メッシュ単位：50m×25m）
参 1−6
1.1.3.開発前・後の雨水浸透量比較
2）開発前・後の雨水浸透量の比較
(1)開発前・後の雨水浸透量の比較
開発前・後の土地利用の改変により、九州大学移転敷地内の概略の雨水浸透量は表−1.1.6 に示す
雨水浸透量の評価を行う際には、土地利用条件や地形条件によってブロック分割し、各ブロックで
ように、減少量は約 362,000m3/年程度である。また、移転敷地全体の降雨量 1,671mm/年に対して、
減少する浸透量を評価することとした。
開発前の雨水浸透量は、約 922mm/年であり、降雨量に対して 55%となり、開発後の雨水浸透量は約
1）ブロック分割
790mm/年(＝922mm-132mm)であり、降雨量に対して 48％となり、開発前・後では、7 ポイント（＝55％
河川流域および土地利用状況、地盤の透水係数等を考慮して表−1.1.5 のようにブロック分割し、
-48％）減少する。
図−1.1.7 に開発前・後の雨水浸透量の差をメッシュ単位（50m×25m）で示す。
ブロック分割毎に雨水浸透量を算出した。ブロック分割図を図−1.1.6 に示す。
表−1.1.6 開発前・後の水収支
表−1.1.5 ブロック分割
（単位：m3/年）
ブロック No
名称
工区
ブロック NO.
1
2
3
4
5
6
7
8
1
1 号調整池流域
2 工区
メッシュ数
327
157
171
360
205
140
213
959
2
2 号調整池流域
2 工区
流域面積(m2)
408,750
196,250
213,750
450,000
256,250
175,000
266,250
1,198,750
3,165,000
3
3 号調整池流域
2 工区
開発前
683,021
327,934
357,176
751,950
428,194
292,425
444,904
2,003,111
5,288,715
4
4 号調整池流域
1 工区
開発後
683,021
327,934
357,176
751,950
428,194
292,425
444,904
2,003,111
5,288,715
差
0
0
0
0
0
0
0
0
0
開発前
206,234
112,484
125,902
258,180
131,539
89,409
157,752
665,012
1,746,513
開発後
205,748
91,179
92,754
209,241
109,754
86,999
151,240
665,012
1,611,927
量
差
-486
-21,306
-33,148
-48,939
-21,785
-2,410
-6,512
0
-134,586
流
開発前
92,555
41,596
43,793
78,319
49,718
35,955
37,331
244,800
624,067
出
開発後
149,950
109,602
136,742
227,721
136,602
60,083
55,102
244,800
1,120,603
量
差
57,395
68,006
92,949
149,403
86,884
24,128
17,771
0
496,537
開発前
384,233
173,854
187,481
415,451
246,936
167,062
249,820
1,093,299
2,918,135
開発後
327,324
127,153
127,680
314,988
181,837
145,343
238,562
1,093,299
2,556,185
差
-56,909
-46,700
-59,801
-100,463
-65,099
-21,719
-11,258
0
-361,951
合計
2532
雨
量
5
5 号調整池流域
3 工区
6
6 号調整池流域
3 工区
7
4 工区
4 工区
発
8
その他（保全緑地）
開発なし
散
蒸
地
下
浸
透
量
開発後の雨水浸透量は、1671mm の年雨量に対して、132mm 減少
（＝361,951m3/移転地面積 275ha）
参 1−7
図−1.1.6 ブロック分割図（メッシュ単位：50m×25m）
参 1−8
図−1.1.7 開発前・後の雨水浸透高の差（mm／年）（メッシュ単位：50m×25m）
参 1−9
1.2 雨 水 浸 透 施 設 の 整 備 関 係 資 料
1.2.1 雨 水 浸 透 施 設 等 の 必 要 施 設 量
(2)検 討 条 件
(1)検 討 手 順
1)雨 水 浸 透 施 設 か ら の 浸 透 量 の 計 算 方 法
3
九 州 大 学 移 転 地 の 開 発 前 ・ 後 で 減 少 す る 雨 水 浸 透 量 （ 約 363,000m /年 ） を 補 う こ
雨水浸透施設（雨水浸透ます、雨水浸透トレンチ、透水性舗装、空隙貯留浸透
とを目標として雨水浸透施設の必要施設量を試算する。必要施設量の試算は図−
施 設 ） を 配 置 し た 場 合 、 水 の 循 環 系 は 、 図 -1.2.2 の よ う に 変 化 す る 。 ま た 、 雨 水
1.2.1 の フ ロ ー に 従 っ て 行 う 。
浸 透 施 設 で の 浸 透 量 の 計 算 は 、「 雨 水 浸 透 施 設 技 術 指 針（ 案 ）調 査 ・ 計 画 編 」に 基
づいて、計算する。
な お 、 透 水 性 舗 装 か ら 浸 透 量 は 、 神 野 ・ 堤 モ デ ル に お け る f∞ を 、“ 0.8(施 設 設
雨水浸透量目標値
置 前 )” か ら “ 0.4(施 設 設 置 後 )” に す る こ と に よ り 算 出 し た 。
（ 開 発 前・後 の 減 少 し た 雨 水 浸 透 量 ）
2)雨 水 浸 透 施 設 に 関 わ る 条 件
雨水浸透施設（ます、トレンチ、透水性舗装）配置
雨水浸透施設（ます、トレンチ、透水性舗装）による
雨水浸透対策量の算定
施 設 か ら の 浸 透 量 を 算 出 す る 際 に 、必 要 な Kｆ（ 比 浸 透 量 ）を 求 め る 方 法 を 、図
− 1.2.3 に 示 す 。
3)雨 水 浸 透 施 設 の モ デ ル 化
雨 水 貯 留 浸 透 施 設 に よ る 浸 透 モ デ ル イ メ ー ジ を 図 − 1.2.4 に 示 す 。
YES
雨水浸透量目標値＜雨水浸透対策浸透量
NO
雨水浸透施設（空隙貯留浸透施設）の規模検討
雨水浸透施設（空隙貯留浸透施設）の規模検討
雨水浸透施設等の必要施設量の算定
図 − 1.2.1 雨 水 浸 透 施 設 等 の 必 要 施 設 量 の 算 定 フ ロ ー
参 1−10
dh
ne mA w = −mCK 0 K f hw + qin − qout
dt
CK 0 K f dt qin − qout
+
hw (t + 1) = hw (t ) −
dt
ne A
ne mA
ここで
hw：水深 (m)
n：
e 雨水浸透施設の空隙率
m：雨水浸透施設の基数
A : 雨水浸透透施設の面積 ( m 2 )
K：
0 透水係数 ( m / s )
2
K：
f 比浸透量 ( m )
C：影響係数（めづまりを 含む）
qinij：空隙貯留浸透施設への 流入量 (m 3 / s )
ij
qout
：空隙貯留浸透施設から の流出量 (m 3 / s )
図−1.2.2 開発前後の水循環の変化
参 1−11
1)浸透ます
3)空隙貯留浸透施設
1,000
L
500
■比浸透量：Kf
１＜φ≦10
■比浸透量：Kf
W ≤ 1m
W
550
350
550
W
500
200
250
1,000∼2,000
1,000
ただし、W：施設幅（ｍ）
2
Kｆ=ah +bh+c
a=0.12W+0.985
b=7.837W+0.82
c=2.858W−0.283
ここで、W=1 の場合、a=1.105、b=8.657、c=2.575。
■ 空隙率：0.36（換算空隙率）
■越流高さ：0.55m
ただし、W：施設幅（ｍ）
L：施設延長(m)
Kｆ＝ah+b
a=3.297L＋(1.971W+4.663)
b=（1.401W+0.684）L＋(1.214W―0.834)
■ 空隙率：0.3（砕石を想定）または、0.9（人工物を想定）
■越流高さ：1.0∼2.0m（地下水位や地盤透水係数による）
2)浸透トレンチ
1,000
600
350
350
600
■比浸透量：Kf
Kｆ＝ah+b
a=3.093
b=1.34W+0.677
ここで、W=0.6 の場合、a=3.093、b=1.481
■ 空隙率：0.3（砕石を想定）
■越流高さ：0.35m
図−1.2.3 雨水浸透施設の標準施設(案)および非浸透量(Kf)の条件
参 1−12
図−1.2.4 雨水貯留浸透施設による浸透モデルイメージ
参 1−13
4) 雨水浸透施設配置数(雨水浸透ます、雨水浸透トレンチ、透水性舗装)
検討対象地域のブロック毎に雨水浸透施設配置数を表−1.2.1 に示す。また、雨水浸透ますおよび
雨水浸透トレンチを配置する、「建物」、「運動施設」および「駐車場」の施設周囲延長も同様に示す。
雨水浸透施設配置数は、図−1.2.5 に示すような施設配置図より建物周囲延長を計測し、次のよう
にして計算した。
雨水浸透ます
：15m 間隔に設定
雨水浸透トレンチ：ます以外の施設周囲すべてに設置
透水性舗装
：駐車場、駐輪場の全面に配置（歩道は除外）
施設周囲延長が 150m の場合、雨水浸透ますは 10 基（＝150／15）、
雨水浸透トレンチは 140ｍ（＝150−10）。
5)地盤の透水係数
検討対象地域のブロック毎の地盤透水係数は、既存資料や現地踏査結果より設定した。設定した透
水係数を整理して表−1.2.1 に示す。また、移転地の浸透能(透水係数)マップを図−1.2.6 に示す。
表−1.2.1 雨水浸透施設(雨水浸透ます、雨水浸透トレンチ、透水性舗装)配置数および透水係数
ブロック NO
1
2
3
4
5
6
7
8
合 計
メッシュ数
327
157
172
360
205
140
216
955
2,532
2
面積(m )
408,750
196,250
215,000
450,000
256,250
175,000
270,000 1,201,250 3,165,000
周囲の総延長(m)
4,982
2,650
4,938
8,517
5,944
2,800
1,100
0
30,931
(建物、運動施設、駐車場)
ます(基）
70
152
238
348
200
−
70
−
1,078
建物
トレンチ延長(m)
986
2,133
3,338
4,867
2,800
−
1,030
−
15,154
ます(基）
121
0
51
17
−
190
−
−
379
運動施設
0
715
243
−
2,610
−
−
5,259
トレンチ延長(m)
1,691
ます(基）
141
24
40
203
196
0
0
0
604
駐車場
トレンチ延長(m)
1,973
341
556
2,839
2,748
0
0
0
8,457
透水係数
(cm／s)
建
物
運動施設
駐車場
1×10-4
3×10-5
1×10-4
3×10-5
1×10-4
3×10-5
−
1×10-4
1×10-4
3×10-5
1×10-4
1×10-4
1×10-4
3×10-5
1×10-4
3×10-5
1×10-4
3×10-5
−
1×10-4
−
−
1×10-4
1×10-4
1×10-4
3×10-5
−
−
−
−
−
−
−
−
−
−
参 1−14
図−1.2.5 施設配置図
参 1−15
図−1.2.6 透水係数マップ
参 1−16
(3)対策後の地下水浸透量の評価
1) 雨水浸透施設（雨水浸透ます、雨水浸透トレンチ、透水性舗装）からの浸透量
建物周りおよび運動施設周辺に、雨水浸透ますおよび雨水浸透トレンチを設置した場合の雨水浸透量
を表−1.2.2 に示す。
これら雨水浸透施設を設置することにより、開発前・後の雨水浸透量の差（減少分）約 362,000m3/年
に対して、約 66％の（＝239,000 m3/年／362,000m3/年）雨水浸透量が補足できる。なお、補足できない
雨水浸透量は、約 123,000 m3/年である。
また、表―1.2.3 に、雨水浸透対策後（雨水浸透ます、雨水浸透トレンチ、透水性舗装）の水収支を
示す。
表−1.2.2 対策前後浸透量算出結果
ブロック
NO.
流域面積
(m2)
浸透量の差
(A)
(m3/年)
327
408,750
157
196,250
172
215,000
360
450,000
205
256,250
140
175,000
216
270,000
955 1,193,750
2532 3,165,000
56,909
46,700
59,801
100,463
65,099
21,719
11,258
0
362,677
メッシュ数
1
2
3
4
5
6
7
8
合計
雨水浸透量(m3/年)
雨水浸透ます
雨水浸透トレンチ
7,500
6,278
10,385
20,567
8,890
3,222
1,469
0
58,310
透水性舗装
19,421
17,728
27,623
34,143
25,073
8,443
4,628
0
137,060
浸透量合計
(B)
13,026
1,902
2,450
11,770
14,217
0
0
0
43,365
39,947
25,907
40,458
66,480
48,180
11,664
6,098
0
238,735
不足分
(A)−(B)
(m3/年)
16,962
20,793
19,343
33,984
16,919
10,054
5,160
0
123,216
※ます 1 基の貯留量：底面積 1m2×越流高 0.55m×空隙率 0.36 ≒0.20m3/1 基
※トレンチ 1 基(単位長さ 1m)の貯留量:幅 0.6m×単位長さ 1m×越流高 0.35m×空隙率 0.3 ≒0.06m3/1 基(1m)
表−1.2.3 対策前後水収支
開発状況
対策状況
降雨量
蒸発散量
雨水浸透量
一次流出量
(浸透施設流
入量)
一次浸透量
ます
二次浸透量
トレンチ 空隙貯留
合計
合計
降雨量―蒸発散量−雨
水浸透量−二次流出量
0
開発前(A)
5,288,715 1,746,513
624,067
2,918,135
−
−
−
−
2,918,135
624,067
開発後
二次流出量
5,288,715 1,611,927
1,120,603
2,556,185
−
−
−
−
2,556,185※2
1,120,603
5,288,715 1,614,424
1,074,741
2,599,550※1
58,310
137,060
−
195,369
2,794,919
879,372
対策前
(B)
対策後
(C)
0
0
※1： 透水性舗装により一次浸透量が増加、透水性舗装による浸透量：43,365m3
※2：開発前後の雨水浸透量の差：362,677m3＝2,917,887 m3-2,555,209 m3 ⇒1 m3 合わないのは丸め誤差
参 1−17
2) 雨水浸透施設（空隙貯留浸透施設）からの浸透量
2-3)施設条件
・各施設の越流高は 1.0∼2.0m とした。
・各施設の空隙率は、砕石を想定した場合を 0.3 とし、人工物を想定した場合を 0.9 とした。
2-1)雨水浸透施設（空隙貯留浸透施設）の対策量
表−1.2.2 より、移転地全体の浸透量の不足分(雨水浸透ますおよび雨
水浸透トレンチで補えない量)124,000m3/年の浸透量を補う必要がある。
2-2)配置条件
以下に示す条件を可能な限り満足するエリアを対象に、図−1.2.7
に示す位置に雨水浸透施設（空隙貯留浸透施設）を配置した。
(条件)
★配置対象土地利用：駐車場、緑地、運動施設
★周辺条件
：透水係数が高いエリア、集水エリアが広いエリア
ただし、雨水浸透施設（空隙貯留）を設置する場合、開発後浸透量（一
次浸透量）の設置面積分は、同施設の上面から流入すると仮定するため、
一次浸透量、二次浸透量のトータルで開発前浸透量を上回るように空隙
貯留施設規模を検討する。
(一次浸透量−空隙貯留上面からの流入量) ＋ 二次浸透量 ≧ 開発前浸透量
降雨
蒸発散
降雨
蒸発散
表面流出
表面流出
雨水幹線
地下浸透
(一次浸透)
地下浸透
(一次浸透)
空隙貯留施設
雨水幹線から
の横流入
図−1.2.7 雨水浸透施設（空隙貯留）の配置図
地下浸透
(二次浸透)
空隙貯留浸透施設がない場合
空隙貯留浸透施設がある場合
参 1−18
2-4)検討結果
雨水浸透施設（空隙貯留浸透施設）を配置した場合の雨水浸透量を以下の表−1.2.4、1.2.5 に示す。
雨水浸透ます、雨水浸透トレンチ、透水性舗装に加えて空隙貯留浸透施設（人工物（空隙率 0.9）あるいは砕
石（空隙率 0.3）を想定）を配置することにより、対策後の雨水浸透量の総量は、開発前の雨水浸透量約
2,900,000m3/年と同等になるものと予測される。
表−1.2.4 雨水浸透施設（空隙貯留浸透施設）による浸透量
ブロッ
ク NO
流域
1
水崎川
16,962
2
水崎川
20,793
3
水崎川
19,343
4
大原川
33,984
5
6
7
8
大原川
杉山川
水崎川
-
16,919
10,054
5,160
-
合計
開発状況
対策状況
開発後
開発前(A)
対策前(B)
対策後(C)
対策後(D)
砕石を想定
対策後(D)
人工物を想定
不足量
（m3）
施設 NO
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
-
流入量
17,912
19,191
31,178
7,070
15,530
4,439
5,840
18,093
4,134
18,262
76,420
29,521
9,893
-
257,484
123,943
最大設置規模(空隙率:0.9)
流出量
浸透量
2,576
15,337
7,725
11,466
合計：44,199
13,782
17,396
1,848
5,222
8,091
7,438
合計：20,574
1,107
3,332
1,257
4,582
6,901
11,192
0
4,134
合計：55,500
10,043
8,219
44,466
31,954
17,882
11,638
合計 11,638
2,581
6,676 合計：6,675
-
流入量
18,375
19,607
31,178
7,675
15,769
4,648
5,944
18,253
4,493
18,501
76,766
29,521
10,429
-
最大設置規模(空隙率:0.3)
流出量
浸透量
2,454 15,921
8,272 11,335
合計：44,345
14,089 17,089
1,385
6,290
7,850
7,919
合計：21,690
1,119
3,529
1,991
3,953
6,285 11,968
0
4,493
合計：57,897
9,843
8,658
43,989 32,777
17,996 11,525 合計：11,525
3,557
6,872 合計：6,872
-
118,895
138,587 261,160 118,831
142,329
2
※空隙貯留 1 基(単位面積 1m ) の貯留量
砕石を想定した場合 ：底面積 1m2×越流高 1.0m×空隙率 0.3 ＝0.30m3/1 基(1m2)
人工物を想定した場合：底面積 1m2×越流高 1.0m×空隙率 0.9 ＝0.90m3/1 基(1m2)
5,288,715
5,288,715
5,288,715
表−1.2.5 雨水浸透施設（空隙貯留浸透施設）による浸透量および施設規模 （単位：m3/年）
一次流出量
雨水浸透量
二次流出
蒸発散量
(浸透施設流入
二次浸透量
量
一次浸透量
合計
量)
ます
トレンチ 空隙貯留
合計
1,746,513
624,067
2,918,135
−
−
−
−
2,918,135
624,067
1,611,927
1,120,603
2,556,185
−
−
−
−
2,556,185 1,120,603
1,614,424
1,074,741
2,599,550※1
58,310
137,060
−
195,369
2,794,919
879,372
5,288,715
1,614,424
1,074,741
2,584,141※2
58,310
137,060
142,329
337,698
2,921,839
752,452
0
5,288,715
1,614,424
1,074,741
2,587,956※2
58,310
137,060
138,588
333,957
2,921,913
752,378
0
降雨量
降雨量―蒸発散
量−雨水浸透量
−二次流出量
0
0
0
※1： 透水性舗装により一次浸透量が増加、透水性舗装による浸透量：43,365m3
※2：空隙貯留浸透施設により一次浸透量が減少
参 1−19