S14 コンクリートの強度管理の基準 に関する検討

平成２６年度 建築基準整備促進事業
Ｓ１４ コンクリートの強度管理の基準
に関する検討
日本大学，ものつくり大学，東京都市大学，東京大学大学院
（株）長谷工コーポレーション，三井住友建設（株）
鉄建建設（株），（株）奥村組，五洋建設（株），東洋建設（株）
（共同研究：（独）建築研究所）
コンクリートの強度管理の基準
【建築基準法施行令 第74条】
設計基準強度との関係において安全上必要
なコンクリートの強度を確認する場合
【建築基準法施行令 第76条】
現場打ちコンクリートの型枠を取り外す場合
国土交通大臣が定める基準に適合するもの
１
２
現行基準とその課題
コンクリートの設計基準強度と実強度との関係に関する基準
建築基準法施行令 第74条
建設省告示第1102号 （S56）
＜安全上必要なコンクリートの強度の基準 ＞
圧縮強度（N/mm2）
一 現場水中養生供試体の材齢28日圧縮強度 ≧ Fc
二 コア供試体（または現場封かん養生供試体）の
材齢28日圧縮強度 ≧ 0.7Fc ＆ 材齢91日圧縮強度 ≧ Fc
JASS 5
構造体コンクリート（コア）
標準養生
現場水中養生
・打込み時期
・部材寸法
・セメント種類etc.
Fｃ
0.7Fc
現場封かん養生
28
91 材齢（日）
現場水中養生
現場封かん養生
⇕乖離
構造体（コア）
乖離するケースの例
・高強度や部材寸法が大きく
水和熱が高い場合
・冬期の打込みにおける低発
熱形セメント
３
現行基準とその課題
コンクリートの型枠の取り外しに関する基準
建築基準法施行令 第76条
建設省告示第110号 （S46）
＜現場打ちコンクリートの型枠の取り外しに関する基準 ＞
せき板の取り外しは、
規定の存置日数以上経過または規定の圧縮強度以上
（規定のあるセメントの種類：H，N，混合セメントA種およびB種）
（型枠の設計・施工指針 ＋） JASS 5
規定の存置日数 or 規定の圧縮強度
⇑
せき板の存置期間
脱型
・セメントの種類が限定
⇒ 低発熱形のセメント ＆ 混合
セメントC種について規定なし
・日数と圧縮強度に基づく以外の
方法について規定なし
⇒ その他の方法の可能性
（積算温度など）
調査目的および検討項目
☑ 調査目的
■ 構造体コンクリートの強度管理の合理化
■ 近年の環境配慮に伴うセメント種類の多様化への対応
☑ 検討項目
a．コンクリートの設計基準強度と実強度の関係に関する検討
【せき板の取り外しに関する基準の検討】
b．コンクリートのせき板の脱型におけるセメント種類に関する
区分の見直し
c．積算温度などを用いた強度推定法を型枠の脱型に関す
る判定手法に用いることの実用性の検討
d．せき板の存置期間の相違がコンクリートの耐久性に及ぼす
影響に関する検討
４
5
実施体制
調査研究計画立案
実験計画素案の作成
＜コンクリート型枠の取外しに関する基準についての検討＞
①設計基準強度
と実強度との関係
に関する基準につ
いての実験計画
②積算温度を用
いた強度推定手
法の実用性につい
ての実験計画
③セメントの種類に
関する区分の見直
しについての実験
計画
④版下および梁下
のせき板の取外し
についての実験計
画
詳細実験計画・実験実施
①コンクリートの設計基準強度と実強度との関係に関する実験
②積算温度を用いた強度推定手法の実用性に関する実験
③脱型時期におけるセメントの種類に関する区分見直しに関する実験
④版下および梁下のせき板の取外しに関する実験
実験全体・結果まとめ
報告書作成
①設計基準強度と実強
度の関係
報告書作成
②積算温度を用いた強
度推定手法の実用性
報告書作成
③セメントの種類に関す
る区分の見直し④版下
お よ び 梁下 の せき板 の
取外し
最終成果物（調査報告書）作成・提出
6
実験概要
表 実験の要因と水準
要因
結合材
の種類
水準（［］内には略記を示す）
セメント
普通ポルトランドセメント［Ｎ］
中庸熱ポルトランドセメント［Ｍ］
低熱ポルトランドセメント［Ｌ］
混和材
高炉スラグ微粉末4000［ＢＦ］
フライアッシュⅡ種［ＦＡ］
水結合材比
W/B=37％，W/B=47％，W/B=60％
打込み時期
夏 期 ［Ｈ］ ：2014年08月12日 ～ 08月26日
標準期［Ｓ］ ：2014年10月18日 ～ 11月04日
冬 期 ［Ｃ］：2014年12月19日 ～ 12月30日
部材の種類
および寸法
模擬柱部材［柱］：W1.0×D1.0×H1.1m
模擬壁部材［壁］：W1.9×D0.205×H0.9m
模擬床部材［床］：W1.0×D1.0×H0.205m
せき板の
存置期間
柱
夏期：2日，標準期：3日，冬期：4日
壁
2日（3日），4日，7日，10日，14日
床
7日，14日，28日
管理用供試体の
養生方法
標準養生，現場水中養生，現場封かん養生
コンクリートの種類
7
表 コンクリートの調合条件
Ｎ+ＢＦ
Ｎ+ＦＡ
Ｎ
Ｍ
Ｌ
高炉セメント
フライアッシュセメント
Ｂ種相当
Ｃ種相当
Ｂ種相当
Ｃ種相当
結合材
結合材
結合材
結合材
混和材
－
－
－
（kg/m3）
（kg/m3）
（kg/m3）
（kg/m3）
の置換率
×45％
×70％
×20％
×30％
37％［N37］ 37％ 37％
47％
47％
水結合材比
［M37］ ［L37］ ［N+BF(45)47］
［N+FA(20)47］
47％
47％
47％［N47］
（［］内は調合
［N+BF(70)47］
［N+FA(30)47］
47％ 47％
60％
60％
記号を示す）
60％［N60］ ［M47］ ［L47］ ［N+BF(45)60］
［N+FA(20)60］
フレッシュ 【W/B=37％】 スランプフロー：50±7.5cm 空気量：4.5±1.5％
コンクリート
の目標値 【W/B=47％，60％】 スランプ：18±2.5cm 空気量：4.5±1.5％
夏 期 ［Ｈ］ ：2014年08月12日 ～ 08月26日
打込み時期 標準期［Ｓ］ ：2014年10月18日 ～ 11月04日
冬 期 ［Ｃ］：2014年12月19日 ～ 12月30日
結合材
の種類
打込み時期ごとに全１３調合について検討
※結合材に混和材を置換する調合はＮセメントをベースに
混合セメントのＢ種およびＣ種相当となる置換率を定めた
8
模擬柱部材の概要
（単位：mm）
1,000
100
250
150 150
250
100
1,000
500
500
中央部
50
200
採取深さ150
200
1W
外周部
1
1
2
2
3
3
4
4
5
5
採取深さ350
表面温度
センサ
中央部
1W r=150
熱電対
13W
50 225
13W
4W
225 8W
200
採取深さ550
4W
外周部
r=400
1,000 200
1,100
採取深さ750
200
採取深さ950
200
8W
コア供試体
採取位置
50
a)平面図
断熱材
b)断面図
図 模擬柱部材の概要
200
9
模擬壁部材の概要
せき板の存置期間：２日（３日），４日，７日，10日，14日（２水準／１部材）
200
950
950
200
2.5 200 2.5
（単位：mm）
断熱材
断熱材
200
100
nW 4W 13W
nW 4W 13W
475
250
nW 4W 13W
475
表面温度
センサ
102.5
nW 4W 13W
表面温度センサ
nW 4W 13W
350
熱電対
コア供試体
採取位置
900
350
50
50
450
nW 4W 13W
100
150
せき板の存置期間ｎ日
せき板の存置期間ｎ日
a)立面図
図 模擬壁部材の概要
b)断面図
10
模擬床部材の概要
1,400
500
200
200
500
200
断熱材
（単位：mm）
中央部
r=150
nW
nW
nW
熱電対
200
13W
1,000
外周部
r=400
13W
1,000
100
250
150 150
13W
4W
200
250
100
熱電対
2.5
50
4W
コア供試体
採取位置
50
102.5
200
4W
a)平面図
図 模擬床部材の概要
2.5
表面温度センサ
b)断面図
200
圧縮強度試験の概要
11
表 管理用供試体およびコア供試体の圧縮強度試験の概要
試験材齢および採取本数(本)
対象とする管理用供試体
および模擬部材
2d※1 4d※1 7d 10d 2w 4w 6w 8w 13w※2
標準養生供試体
3
3
3
3
圧縮強度試験
現場水中養生供試体
3
3
3
3
3
JIS A 1108：2006 現場封かん養生供試体
3
3
3
3
3
3
夏期
H：2日
模擬
せき板の
[H]
S：3日 10 - 10 - 10
10
柱部材 存置期間
C：4日
標準期
2日
3
3
3
コアの採取方法
[S]
せき板の 4日
および
3
3
3
模擬
存置期間
圧縮強度試験 壁部材
7日
3
3
3
※3
冬期
10日
3
3
3
[C] JIS A 1107：2012
7日
3
3
3
模擬 せき板の
14日
3
3
3
床部材 存置期間
28日
3
3
※1 試験材齢2～4日の供試体の端面仕上げは，アンボンドキャッピングとした。
※2 冬期の試験材齢13wの圧縮強度試験は未実施
※3 冬期の結合材にLを用いた調合のせき板の存置期間は，3日(試験材齢3d，4w)，4日(試験材齢4d，4w)，
7日(試験材齢7d，4w)，10日(試験材齢10d，4w)とした。
冬期の結合材にBFおよびFAを用いた調合のせき板の存置期間は，4日(試験材齢4d，4w)，
7日(試験材齢7d，4w)，10日(試験材齢10d，4w)，14日(試験材齢14d，4w)とした。
打込み
時期
試験項目
および方法
12
耐久性に関する試験の概要
せき板の存置期間の相違がコンクリートの耐久性に及ぼす影響
測定項目：中性化深さ，細孔径分布（水銀圧入法）
200
950
950
200
断熱材
nW 4W 13W
nW 4W 13W
275
nW 4W 13W
nW 4W 13W
350
コア供試体の採取位置
中性化深さの測定
nW 4W 13W
コア供試体
採取位置
nW 4W 13W
せき板の存置期間ｎ日
（単位：mm）
275
せき板の存置期間ｎ日
a)立面図
図 耐久性試験に供するコア供試体の採取位置
細孔径分布の測定
13
各種養生した供試体の圧縮強度
現場水中養生供試体とコア供試体の圧縮強度の関係
夏期
80
y = 1.0153x
コア供試体の
材齢91日の圧縮強度 (N/mm2)
コア供試体の
材齢91日の圧縮強度 (N/mm2)
80
○柱 △壁 □床
60
95%信頼上限
y = 1.2271x
40
20
95%信頼下限
y = 0.8034x
標準期 y = 1.0853x
○柱 △壁 □床
60
95%信頼上限
y = 1.4174x
40
20
95%信頼下限
y = 0.7532x
0
0
0
20
40
60
現場水中養生供試体の
材齢28日の圧縮強度 (N/mm2)
80
0
20
40
60
80
現場水中養生供試体の
材齢28日の圧縮強度 (N/mm2)
図 現場水中養生供試体の材齢28日の圧縮強度とコア供試体の材齢91日の圧縮強度の関係
【全体的な傾向】 現水28日強度 ≦ コア91日強度
【模擬床部材の傾向】 結合材の種類によっては、現水28日強度 ＞ コア91日強度
※一部の模擬柱部材においても同様の傾向が見られた
14
各種養生した供試体の圧縮強度
現場封かん養生供試体の圧縮強度
夏期
80
y = 0.9089x
現場封かん養生供試体の
材齢28日の圧縮強度 (N/mm2)
現場封かん養生供試体の
材齢28日の圧縮強度 (N/mm2)
80
60
95%信頼上限
y = 1.0351x
40
20
95%信頼下限
y = 0.7827x
標準期
y = 0.781x
60
95%信頼上限
y = 0.9496x
40
20
95%信頼下限
y = 0.6125x
0
0
0
20
40
60
現場封かん養生供試体の
材齢91日の圧縮強度 (N/mm2)
80
0
20
40
60
80
現場封かん養生供試体の
材齢91日の圧縮強度 (N/mm2)
図 現場封かん養生供試体の材齢91日の圧縮強度と
現場封かん養生供試体の材齢28日の圧縮強度の関係
【夏期の傾向】 現封28日強度は、現封91日強度の0.8倍～結合材の種類によって
は同等程度を発現している
【標準期の傾向】 現封28日強度は、現封91日強度×0.7以下になる可能性［有］
15
各種養生した供試体の圧縮強度
各模擬部材から採取したコア供試体の圧縮強度
夏期
80
y = 0.9119x
コア供試体の
材齢28日の圧縮強度 (N/mm2)
コア供試体の
材齢28日の圧縮強度 (N/mm2)
80
○柱 △壁 □床
60
95%信頼上限
y = 1.0192x
40
20
95%信頼下限
y = 0.8047x
標準期
y = 0.7731x
○柱 △壁 □床
60
95%信頼上限
y = 0.8955x
40
20
95%信頼下限
y = 0.6507x
0
0
0
20
40
60
コア供試体の
材齢91日の圧縮強度 (N/mm2)
80
0
20
40
60
80
コア供試体の
材齢91日の圧縮強度 (N/mm2)
図 コア供試体の材齢91日の圧縮強度とコア供試体の材齢28日の圧縮強度の関係
現場封かん養生供試体と同様
【夏期の傾向】 コア28日強度は、コア91日強度の0.8倍～結合材の種類によっては
同等程度を発現している
【標準期の傾向】 現封28日強度は、現封91日強度×0.7以下になる可能性［有］
16
圧縮強度(N/mm2)
積算温度と圧縮強度の関係
60
躯体温度
50
N37-壁
N37-床
N37-柱
N47-壁
N47-床
N47-柱
N60-壁
N60-床
N60-柱
40
30
20
10
N
40
30
20
10
100
積算温度(°D･D)
躯体温度
N+FA(20)47-壁
N+FA(20)47-床
N+FA(20)47-柱
N+FA(20)60-壁
N+FA(20)60-床
N+FA(20)60-柱
N+FA(30)47-壁
N+FA(30)47-床
N+FA(30)47-柱
30
20
10
1,000
N+FA
N
40
30
20
10
40
100
積算温度(°D･D)
躯体表面温度
N+FA(20)47-壁
N+FA(20)47-床
N+FA(20)47-柱
N+FA(20)60-壁
N+FA(20)60-床
N+FA(20)60-柱
N+FA(30)47-壁
N+FA(30)47-床
N+FA(30)47-柱
20
10
1,000
N+FA
100
積算温度(°D･D)
1,000
10
40
100
積算温度(°D･D)
外気温
N+FA(20)47-壁
N+FA(20)47-床
N+FA(20)47-柱
N+FA(20)60-壁
N+FA(20)60-床
N+FA(20)60-柱
N+FA(30)47-壁
N+FA(30)47-床
N+FA(30)47-柱
30
20
10
1,000
N+FA
0
0
10
N
N37-壁
N37-床
N37-柱
N47-壁
N47-床
N47-柱
N60-壁
N60-床
N60-柱
50
0
10
30
0
外気温
60
0
10
圧縮強度(N/mm2)
N37-壁
N37-床
N37-柱
N47-壁
N47-床
N47-柱
N60-壁
N60-床
N60-柱
50
0
40
躯体表面温度
60
10
100
積算温度(°D･D)
1,000
10
100
積算温度(°D･D)
1,000
図 積算温度と各模擬部材から採取したコア供試体の圧縮強度の関係
いずれの温度（躯体内部，躯体表面，外気温）を用いた積算温度においても、
部材の種類にかかわらず同調合では、積算温度と圧縮強度に相関［有］
17
積算温度と圧縮強度比の関係
28日強度に対する比率
1.2
躯体温度
N37-壁
N37-床
N37-柱
N47-壁
N47-床
N47-柱
N60-壁
N60-床
N60-柱
1
0.8
0.6
0.4
0.2
1.2
N
28日強度に対する比率
1.2
0.8
0.6
0.4
y = 0.2285ln(x) - 0.4664
R² = 0.6481
100
積算温度(°D･D)
躯体温度
1,000
N+FA
N+FA(20)47-壁
N+FA(20)47-床
N+FA(20)47-柱
N+FA(20)60-壁
N+FA(20)60-床
N+FA(20)60-柱
N+FA(30)47-壁
N+FA(30)47-床 y = 0.1996ln(x) - 0.3848
N+FA(30)47-柱
R² = 0.5621
1
0.8
0.6
0.4
0.2
N37-壁
N37-床
N37-柱
N47-壁
N47-床
N47-柱
N60-壁
N60-床
N60-柱
1
0
10
躯体表面温度
0.2
0
1.E+01
1.2
0.6
0.4
0.2
0
0
10
100
積算温度(°D･D)
1,000
0.4
y = 0.2151ln(x) - 0.3786
R² = 0.6214
10
N
N37-壁
N37-床
N37-柱
N47-壁
N47-床
N47-柱
N60-壁
N60-床
N60-柱
1
0.6
0.2
y = 0.1825ln(x) - 0.179
R² = 0.5548
0
1.E+02
積算温度(°D･D)
N+FA(20)47-壁
N+FA(20)47-床
N+FA(20)47-柱
N+FA(20)60-壁
N+FA(20)60-床
N+FA(20)60-柱
N+FA(30)47-壁
N+FA(30)47-床
N+FA(30)47-柱
0.8
N
外気温
0.8
躯体表面温度
1
1.2
10
1.E+03
N+FA
1.2
100
積算温度(°D･D)
外気温
1
0.8
0.6
0.4
y = 0.216ln(x) - 0.469
0.2
R² = 0.6294
0
10
100
1,000
積算温度(°D･D)
N+FA(20)47-壁
N+FA(20)47-床
N+FA(20)47-柱
N+FA(20)60-壁
N+FA(20)60-床
N+FA(20)60-柱
N+FA(30)47-壁
N+FA(30)47-床
N+FA(30)47-柱
1,000
N+FA
y = 0.193ln(x) - 0.3275
R² = 0.5947
100
積算温度(°D･D)
1,000
図 積算温度とコア供試体の材齢28日に対する各材齢のコア供試体の圧縮強度比の関係
いずれの温度（躯体内部，躯体表面，外気温）を用いた積算温度においても、
部材の種類にかかわらず同結合材では、積算温度と圧縮強度比に相関［有］
18
せき板の取り外し時の圧縮強度
外気温を用いた積算温度とコア供試体の圧縮強度との関係式から
圧縮強度5N/mm2が得られる材齢を算出した。
10
8
存置期間中の平均気温
○15℃ △5℃ □2℃
10
5℃未満
結合材の種類：N
告示第110号の日数
(Nセメント)
6
15℃未満5℃以上
4
15℃以上
2
8
存置期間中の平均気温
○15℃ △5℃ □2℃
結合材の種類：
■色：L, ■色：M
6
4
2
0
0
1.0
1.5
2.0
2.5
結合材水比(B/W)
3.0
1.0
1.5
2.0
2.5
結合材水比(B/W)
存置期間中の平均気温
○15℃ △5℃ □2℃
圧縮強度5N/mm が得られる材齢 (日)
圧縮強度5N/mm2が得られる材齢 (日)
※塗りつぶしの凡例(●, ▲, ■, ●, ▲, ■)：
各種指針のW/B(W/C)の最大値において推定される材齢
10
3.0
8
存置期間中の平均気温
○15℃ △5℃ □2℃
5℃未満
結合材の種類：
■色：N+BF(45) (BB相当)
■色：N+BF(70) (BC相当)
10
8
5℃未満
結合材の種類：
■色：N+FA(20) (FB相当)
■色：N+FA(30) (FC相当)
15℃未満5℃以上
告示第110号の日数
(混合セメントB種)
6
15℃以上
4
15℃未満5℃以上
2
0
0
1.5
2.0
2.5
結合材水比 (B/W)
3.0
15℃以上
4
2
1.0
告示第110号の日数
(混合セメントB種)
6
1.0
1.5
2.0
2.5
結合材水比 (B/W)
図 結合材水比(B/W)と圧縮強度5N/mm2が得られる材齢の関係
圧縮強度5N/mm2が得られる材齢は．．．
【告示に規定されている結合材】 告示の存置日数の基準と比べて［早い］
【告示に規定されていない結合材】 MはNと同等程度 ， Lおよび混合セメントのC種相
当（N+BF(70)，N+FA(30)）は混合セメントのB種相当（N+BF(45)，N+FA(20)）と同等程度
3.0
19
せき板の取り外し時の圧縮強度
20
○N37 △N47 □N60
5℃未満
16
告示第110号の日数
(Nセメント)
12
20
○M37 △M47
□L37 ☓L47
16
12
15℃未満5℃以上
8
8
15℃以上
4
4
0
0
0
5
10
15
20
存置期間中の平均気温(℃)
0
5
10
15
Fc×0.5の圧縮強度が得られる材齢 (日)
Fc×0.5の圧縮強度が得られる材齢 (日)
外気温を用いた積算温度とコア供試体の圧縮強度との関係式から
Fc×0.5の圧縮強度が得られる材齢を算出した。
20
存置期間中の平均気温(℃)
○N+BF(45)47 △N+BF(45)60
□N+FA(20)47 ☓N+FA(20)60
20
20
○N+BF(70)47
□N+FA(30)47
5℃未満
16
16
告示第110号の日数
(混合セメントB種)
15℃未満5℃以上
12
12
15℃以上
8
8
4
4
0
0
0
5
10
15
20
存置期間中の平均気温(℃)
0
5
10
15
20
存置期間中の平均気温(℃)
図 存置期間中の平均気温とFc×0.5の圧縮強度が得られる材齢の関係
Fc×0.5の圧縮強度が得られる材齢は．．．
【告示に規定されている結合材】 告示の存置日数の基準と比べて［早い］
【告示に規定されていない結合材】 MはNと同等程度 ， 混合セメントのC種相当
（N+BF(70)，N+FA(30)）は混合セメントのB種相当（N+BF(45)，N+FA(20)）と同等程度
20
せき板の存置期間の相違による細孔構造
20
80
20
15
60
10
5
L47
0
1
10
10
25
細孔量(mm3/g)
100 25
60
15
40
10
40
10
40
20
5
20
5
20
0
100
102 1000
103 10000
104 100000
1051000000
106
細孔半径(nm)
0
0
100
102 1000
103 10000
104 100000
1051000000
106
細孔半径(nm)
0
L47
1
10
10
100 25
20
15
60
10
5
10
10
100
15
80
1
細孔量
累計細孔量
内部95～105mm
20
表層10～20mm
L47
1
10
10
80
60
0
100
102 1000
103 10000
104 100000
1051000000
106
細孔半径(nm)
せき板の存置期間
2日
7日
100
100 25
細孔量
累計細孔量
内部95～105mm
80
20
15
60
15
40
10
40
10
40
20
5
20
5
20
0
100
102 1000
103 10000
104 100000
1051000000
106
細孔半径(nm)
0
0
100
102 1000
103 10000
104 100000
1051000000
106
細孔半径(nm)
0
N+FA(30)47
0
100 25
80
表層0～10mm
20
表層10～20mm
N+FA(30)47
1
10
10
累計細孔量(mm3/g)
表層0～10mm
N+FA(30)47
1
10
10
80
60
0
2
3
4
5
6
100
1000
10000
100000
1000000
10
10
10
10 10
細孔半径(nm)
図 せき板の存置期間の相違による表層から内部における細孔径分布
いずれの結合材においても、せき板の存置期間が長くなると特に表層部の細孔径
分布が小径側へとシフト［細孔構造が緻密］
累計空隙容積(mm3/g)
細孔量(mm3/g)
25
せき板の存置期間
2日
7日
設計基準強度と実強度の関係に関する基準
21
(1)構造体コンクリートの強度を表すものとして長らく現場水中養生供試体が
採用されてきたが，本来はコア供試体の強度で表すべきであり“現水28
日強度＞コア91日強度”となるコンクリートが多々あることが確認された。
このことから，構造体コンクリートの強度と見なされるコア供試体の材齢91
日の圧縮強度を上回ることが起こり得る現場水中養生供試体の材齢28
日の圧縮強度によって構造体コンクリート強度を管理する告示第1102号
第1項第1号の基準は危険側の管理となっていることが考えられる。
(2)低発熱形の結合材を用いたコンクリートの現場封かん養生供試体および
コア供試体に関しては，材齢91日の圧縮強度に対して材齢28日の圧縮
強度が10分の7以上発現しないコンクリートが少なからずあることが確認
された。このことから，構造体コンクリートの強度が構造性能として要求さ
れる設計基準強度を材齢91日で満足していても結合材の種類や打込
み時期，部材の寸法によっては告示第1102号第1項第2号における材
齢28日で要求される基準である設計基準強度の0.7を下回り，告示に適
合することができないものと考えられる。
せき板の取り外しに関する強度管理
22
(1)コンクリートのせき板の取り外しに関する存置日数の基準と圧縮強度に
よる基準の関係は，規定の存置日数よりも規定の圧縮強度が得られ
る材齢の方が短くなることが確認された。規定の存置日数による基準
が大幅に安全側となる傾向を示しており，現在のコンクリートに対応し
ているものとは言い難い。
(2)構造体コンクリートの圧縮強度がせき板の取り外し時に所要の強度に
達したことの判定は，これまでのコア供試体またはこれと類似の強度
特性を有する供試体の圧縮強度試験以外の方法として，外気温また
はコンクリートの履歴温度に基づく積算温度方式などを用いて推定した
強度を用いることが，これらの指標の一つとなる可能性が本実験結果
より示唆された。
(3)今後，多種多様なコンクリートの材料が変化することを考えると存置日
数を明記するのは難しい面もあるが，一方の見方をするとこれまでのよ
うに明記されるべき面もある。
強度管理の基準における改正の方向性
23
本検討の実験結果を総合的に勘案して、
強度管理の関連法令に関する改正の方向性のポイントを以下に挙げる。
(1)構造体コンクリートの圧縮強度は，構造体コンクリートから切り取ったコア供試
体の圧縮強度で表す。
(2)構造体コンクリートの圧縮強度は，材齢91日以内に設計基準強度に達しな
ければならない。
(3)型枠の取り外しや養生の打ち切り時に，構造体コンクリートの圧縮強度は所
要の強度に達していなければならない。
(4)構造体コンクリートの圧縮強度が材齢91日以内に設計基準強度に達したこ
との判定は，構造体コンクリートから切り取ったコア供試体又はこれと類似の
強度特性を有する供試体の圧縮強度あるいは強度補正値などを用いて標
準養生した供試体の圧縮強度をもとに推定される値が設計基準強度以上
であることとする。
(5)構造体コンクリートの圧縮強度がせき板の取り外し時や養生の打ち切り時に
所要の強度に達したことの判定は，構造体コンクリートと類似の強度特性を
有する供試体の圧縮強度，強度補正値などを用いて標準養生した供試体
の圧縮強度をもとに推定される値，積算温度方式などを用いて推定した強
度が所要の強度以上であることとする。