Comments
Description
Transcript
JIL 1003:2009 照明用ポール強度計算基準 正誤表
JIL 1003:2009「照明用ポール強度計算基準」正誤表 2012 年 12 月 06 日 修正 2011 年 12 月 09 日 修正・追加 2011 年 11 月 25 日 社団法人 日本照明器具工業会 対 象 誤 IP = 主柱の断面性能の算出式 a)管部の断面性能 { π ⋅ D 4 − ( D − 2 ⋅ t )4 32 } (cm4) IP = { π ⋅ D 4 − ( D − 2 ⋅ t )4 64 } (cm4) 除 6.3 削 P.8 正 P.9 IY = IYC + IYP c)開口部の断面性能(みぞ形部付) IY = IYC + IYP + AP ⋅ h2 + AC ( e + f − h ) 2 (cm4) (cm4) Y 軸に関する断面二次モーメント 4 枚リブ 6 枚リブ P.15 3)ベース,ポール間の溶接部 P.19 アームとリブを合わせた断面二次 モーメント ( I F R ) { t I P + R ⋅ ( D + 2 ⋅ L)3 − ( D + 2 ⋅ C )3 12 IR I FR = + 四角形(45° 方向) X軸に関する断面係数 { { tR ⋅ ( D + 2 ⋅ L )3 − ( D + 2 ⋅ C )3 6 ⋅ cos 2 θ + 3 ( L − C ) ⋅ tR ⋅ sin 2 θ 3 } I= D 4 ⋅ (D − 2 ⋅ t ) 4 12 } } 6 枚リブ { tR ⋅ ( D + 2 ⋅ L) 3 − ( D + 2 ⋅ C ) 3 12 (L − C) + ⋅ tR3 6 IP + IR I FR = tR (l − C ) ⋅ ( D + 2 ⋅ l )3 − ( D + 2 ⋅ C )3 ⋅ A + ⋅ t R 3 ⋅ B (cm4) 12 3 P.28 解説表 3 { π ⋅ D 4 − (D − 2 ⋅ t P )4 64 } IP + 4 枚リブ + { π ⋅ DA4 − ( DA − 2 ⋅ t P ) 4 64 { } IP + { tR ⋅ ( D + 2 ⋅ L)3 − ( D + 2 ⋅ C )3 6 ⋅ cos 2 θ + } 3 (L − C ) ⋅ tR ⋅ (1 + 2 ⋅ sin 2 θ ) 6 } } tR b ⋅ ( D A + 2 ⋅ b + 2 ⋅ C ) 3 − ( D A + 2 ⋅ C ) 3 ⋅ A + ⋅ t R 3 ⋅ B (cm4) 12 6 I= D 4 − (D − 2 ⋅ t ) 4 12 対 象 P.28 解説表 3 誤 ねじりせん断応力度 I FR = P.36 3.8.6 アーム部の応力照査 (本体の 6.6 ) π ⋅ 64 {D A 4 τ= 正 MT 2 ⋅ t ⋅ (D − t ) ⋅ 2 ねじりせん断応力度 τ = } 4 −( DA − 2 ⋅ t p ) I FR = { } ( ) MT 2 ⋅ t (D − t ) 2 { } π 4 ⋅ DA4 −( DA − 2 ⋅ t p ) 64 { } ( tR 3 3 2 ⋅ 2 ⋅ cos 2 θ ⋅ ( DA + 2 ⋅ b + 2 ⋅ C ) − ( D A + 2 ⋅ C) 1 + cos θ 2 12 b 3 + ⋅ t R ⋅ 2 ⋅ sin 2 θ 1 + sin 2 θ 2 6 ( 2 ⋅ sin ( 2 ⋅ sin θ + sin θ ) = 1 + 2 ⋅ sin θ ( 2 ) ) θ 1 + sin 2 θ 2 = 1 + 2 ⋅ cos 2 θ 1 + ( 2 1 ) 2 2 2 1 P.45 上から1行目 P.54 上から 14 行目 L1 = 2 ・ l 1 = 2 ×175 = 247 mm L1 = 2 ×175 = 247 mm P.61 上から 3 行目 P.46 4.2.2 張力の算出式 d C:架線の仕上がり外径 (mm) d C:架線の仕上がり外径 (m) MA’ = K+P0’・h 1 = 8380+09×10 = 11470 N・m MA’ = K+P0’・h 1 = 8380+309×10 = 11470 N・m P.49 4.2.6 応力の算定(本体の 6 ) a)風向き別地際の曲げモーメント 【NE・SW・NW・SE 風時】 ) t 3 3 2 ⋅ 2 ⋅ cos 2 θ + R ⋅ ( DA + 2 ⋅ l ) − ( D A + 2 ⋅ c) 1 + cos θ 2 12 (l − C ) ⋅ t 3 ⋅ 2 ⋅ sin 2 θ + sin 2 θ + R 1 2 6 対 象 誤 正 開口部の応力は,曲げモーメントのベクトル和が最大,かつ MCX<MCY となる NW 風時で検討する。 すなわち MCX = 16650 N・m = 665000 N・cm 開口部の応力は,曲げモーメントのベクトル和が最大,かつ MCY = 11000 N・m = 1100000 N・cm MCX<MCY となる NW 風時で検討する。 P.53 4.2.8 強度 すなわち MCX = 16650 N・m = 665000 N・cm MCY = 11000 N・m = 1100000 N・cm (本体の 6.4 ) b)開口部における ポール強度 σC = σC = ⎛ M CX ⎜⎜ ⎝ ZX 2 ⎞ ⎛ M CY ⎟⎟ + ⎜⎜ ⎠ ⎝ Z Y1 2 2 2 ⎞ ⎛ 665000 ⎞ ⎛ 1100000 ⎞ ⎟⎟ = ⎜ ⎟ +⎜ ⎟ ⎝ 97.6 ⎠ ⎝ 58.2 ⎠ ⎠ 2 2 = 20091 N/cm =201 N/cm <235 N/mm → 可 2 ⎛ M CX ⎜⎜ ⎝ ZX 2 ⎞ ⎛ M CY ⎟⎟ + ⎜⎜ ⎠ ⎝ Z Y1 2 2 2 ⎞ 665000 ⎞ ⎛ 1100000 ⎞ ⎟⎟ = ⎛⎜ ⎟ +⎜ ⎟ ⎝ 97.6 ⎠ ⎝ 58.2 ⎠ ⎠ = 20091 N/cm2 =201 N/mm2 <235 N/mm2 → 可 かつ開口部弱軸直角方向となる風向きW風についても検討する。 すなわち MCX =-1540 N・m =-154000 N・cm MCY = 12500 N・m = 1250000 N・cm σC = ⎛ M CX ⎜⎜ ⎝ ZX 2 ⎞ ⎛ M CY ⎟⎟ + ⎜⎜ ⎠ ⎝ Z Y1 2 2 ⎞ ⎛ - 154000 ⎞ ⎛ 1250000 ⎞ ⎟⎟ = ⎜ ⎟ +⎜ ⎟ ⎝ 97.6 ⎠ ⎝ 58.2 ⎠ ⎠ = 21535 N/cm2 =215 N/mm2 <235 N/mm2 → 可 2