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Consequently, it was found that a Ti-Cu-Ni-Hf-Zr-Si alloy could be formed into glassy rod with a diameter of 5 mm. In addition it was also confirmed that the Ti 42.5 Zr 2.5 Cu 42.5 Ni 7.5 Hf 5 Si 1 glassy alloy exhibits tensile and compressive strength of 2040 and 2080 MPa, respectively. In order to obtain large plate enough to prepare parts for aircraft, a twin-roller melt spinning equipment for preparing the large-scaled plate was designed and constructed from the point of mass-production. As a result, metallic glass plate with a width of 200 mm, a length of 600 mm and a thickness of 1 mm for the Zr-based alloy and with a width of 100 mm, a length of 200 mm and a thickness of 1 mm for the Ti-based alloy was successfully prepared. From the point of energy-saving and low production cost, process reduction from 6 stages to 2 stages was achieved. For viscous flow forming, fundamental tests were carried out using newly developed Τ-2 Ti-Cu-Ni-Hf-Zr-Si metallic glass plates. Based on the obtained knowledge, hemispherical bulge forming tests were examined using Zr-based metallic glass plate prepared by a copper mold casting and the twin-roller melt spinning techniques. As a result, complete shaped viscous flow forming process without any degradation in properties of metallic glass could be established. A slat-track-cover for small aircraft selected as an applicable product of metallic glass was continuously prepared. In the forming technique, an entire process including heating, forming and cooling completed within 20 min was established. Evaluation of the slat-track-cover was examined by pressure-resistant test for mechanical and sealing properties and salt-spray test for corrosion property. As a result, neither leakage of fuel simulated liquid nor corrosion product was detected. These results suggest that the trial product has no matter for actual use. 㧝㧚㧝㧚㧞 ࠬࡊࡦࠣㇱ᧚ 㧔㧝㧕ⷐ⚂ ਛ㑆⹏ଔએ㒠ࠬࠟޔᒻᚑ⢻ޔᯏ᪾⊛ᕈ⾰ߩⷰὐ߆ࠄTiၮࠟࠬᒻᚑว㊄ߩត⚝ࠍ⛮⛯ ߒޔTi-Cu-Ni-Hf-Zr-Siว㊄߇⋥ᓘ 5 mm߹ߢࠟࠬൻߔࠆߎߣࠍᣂߚߦߒߚޔߚ߹ޕ Ti 42.5 Zr 2.5 Cu 42.5 Ni 7.5 Hf 5 Si 1 ㊄ዻࠟࠬߩᒁᒛ❗ᒝᐲ߇ߘࠇߙࠇ 2040ޔ2080 MPaࠍ␜ ߔࠍ⏕ߒߚޔߚ߹ޕ㊄ዻࠟࠬߩว㊄ត⚝ߩㆊ⒟ߢߟ߆ߞߚ㊄ዻࠟࠬߣห᭽ߩ․ ᕈࠍߔࠆTiၮ࠽ࡁ⚿᥏᧚㧔Ti-Nb-Zrว㊄㧕ࠍ↪ߡࡊࡠࠫࠚࠢ࠻ߢ⸳ቯߒߚᒝᐲ⋡ᮡࠍ ㆐ᚑߔߴߊᬌ⸛ࠍⴕߞߚ⚿ߩߘޕᨐޔടᎿᾲಣℂࠍᣉߔߎߣߦࠃࠅ⋥ᓘ 4mmߩ✢᧚ߦ߅ ߡޔᒁᒛᒝᐲ 1310 MPa ₸ࠣࡦࡗޔ81.6 GPaߣ߁․ᕈࠍᓧࠆߎߣ߇ߢ߈ࠆടᎿᾲಣℂ ᧦ઙࠍ㐿⊒ߔࠆߎߣߦᚑഞߒߚߩࠄࠇߎޕว㊄ࠍ↪ߡޔḴᕆ಄ᑧᚑᒻⵝ⟎ߦࠃࠆ㐳ዤ ㊄ዻࠟࠬ✢᧚ߩ⹜߅ࠃ߮ㅧ᧦ઙߩᦨㆡൻࠍ⛮⛯ߒߚޔߚ߹ޕ㜞ᵄടᾲߦࠃࠆᕆㅦ ടᾲࠦࠗࡦࠣᴺࠍ㐿⊒ߒޔZr-Al-Ni-Cuว㊄✢᧚㧔✢ᓘ 1.9 mm㧕ߢࠬࡊࡦࠣᓘ⚂ 10 mmޔ ࠬࡊࡦࠣ㐳⚂ 30 mmߩࠦࠗࡦࠣടᎿߦᚑഞߒߚޔߚ߹ޕTi-Cu-Ni-Sn-Zrว㊄✢᧚㧔✢ ᓘ 0.8 mm㧕ߢߪޔTiၮ㊄ዻࠟࠬߦ߅ߡೋߡࠦࠗࡦࠣടᎿߦᚑഞߒࠗࠦߩߘޔ ࡦ ࠣ ᓘ ߪ ⚂ 45 mm ߢ ߞ ߚ ᧦ ࠣ ࡦ ࠗ ࠦ ߦ ࠄ ߐ ޕઙ ߩ ᦨ ㆡ ൻ ࠍ ⴕ ߁ ߎ ߣ ߦ ࠃ ࠅ ޔ Ti-Zr-Hf-Cu-Ni-Siว㊄✢᧚㧔✢ᓘ 0.9 mm㧕ߢߪࠣࡦࡊࠬޔᓘ 14 mmߩࠦࠗࡦࠣടᎿ ߦᚑഞߒߚߩࠣࡦࡊࠬޔߦࠄߐޕ㊂↥ൻࠍ⠨ᘦߒߚ⥄േࠦࠗࡦࠣⵝ⟎ࠍ⸳⸘ߒޔ ⒳ޘ᭽ߩࠬࡊࡦࠣࠍߢ߈ࠆࡊࡠࠬࠍ⏕┙ߒߚޔߚ߹ޕㅀߩ⋥ᓘ 4.0 mm Tiၮ ࠽ࡁ⚿᥏✢᧚ࠍ↪ߡࠬࡊࡦࠣᓘ⚂ 20 mmࠣࡦࡊࠬޔ㜞ߐ⚂ 36 mmߩࠬࡊࡦࠣߩ ߦᚑഞߒߚߦࠣࡦࡊࠬ࡞࠴ࠬߩⴕޔߪࠣࡦࡊࠬᧄޔ߅ߥޕᲧセߒߡ㊀㊂⚂ 1/2ࠣࡦࡊࠬޔ㜞ߐ⚂ 13 %ᷫߣ߁߽ߩߢࠅ⋡࠻ࠢࠚࠫࡠࡊޔᮡ୯ࠍ㆐ᚑߔࠆ߽ߩߢ ࠆޕ ߒߚࠬࡊࡦࠣ㧔Zr-Cu-Al-Ni ว㊄✢ޔᓘ 1.9 mmࠣࡦࡊࠬޔౝᓘ 6.3 mmࡊࠬޔ ࡦࠣ㜞ߐ 25 mm㧕ߩࡃࡀ․ᕈࠍ᷹ቯߒߚߣߎࠈߨ߫ޔቯᢙ 18.6 N/mm ߣ߶߷੍ᗐㅢࠅ ߩ․ᕈࠍߒߡࠆߎߣ߇⏕ߐࠇߚޔߚ߹ޕZr ၮ㊄ዻࠟࠬࠬࡊࡦࠣߩ⠴ਭᕈࠍ⹏ ଔߔࠆߚߦ∋ഭ⹜㛎ࠍታᣉߒߚ∋ޕഭ㒢ߪ 250㨪300 MPa ߢࠅޔᒁᒛᒝᐲߩ⚂ 6 ഀ߇ ∋ഭ㒢ߢࠆߣߩቯߩ߽ߩߣߢᗐቯߒߡߚ 900 MPa ࠃࠅ߽߆ߥࠅૐ୯ߢߞߚޕ Τ-3 ᓥߞߡޔታ↪ൻࠍ⠨߃ࠆ㓙ߦߪࠃࠅ⚦ߦ✢᧚߅ࠃ߮ࠬࡊࡦࠣߩ∋ഭ․ᕈࠍᛠីߔࠆᔅ ⷐ߇ࠆޕTi ၮ࠽ࡁ⚿᥏᧚ࠬࡊࡦࠣߩ․ᕈࠍᵴ߆ߒߚ⸳⸘ࠍⴕޔ᥉ㅢ⥄േゞ↪ߩࡃ࡞ ࡉࠬࡊࡦࠣࠍ⸳⸘ߒߚߡ↪ࠍࠣࡦࡊࠬߩߎޕ⠴ਭᕈ⹜㛎ࠍታᣉߒߚ⚿ߩߎޕᨐᧄޔ ว㊄ߩ∋ഭ㒢߇⚂ 600 MPa ߢࠅᧄޔว㊄߇ࡃ࡞ࡉࠬࡊࡦࠣ↪᧚ᢱߣߒߡචಽߥ․ᕈ ࠍߒߡࠆߎߣ߇⏕ߐࠇߚޕ 㧔㧞㧕Abstract After the interim evaluation, appropriate glass-forming systems were searched from the points of glass-forming ability and mechanical properties. Consequently, it was found that a Ti-Cu-Ni-Hf-Zr-Si alloy could be formed into glassy rod with a diameter of 5 mm. In addition it was also confirmed that the Ti 42.5 Zr 2.5 Cu 42.5 Ni 7.5 Hf 5 Si 1 glassy alloy exhibits tensile and compressive strength of 2040 and 2080 MPa, respectively. Besides, a Ti-based nanocrystalline alloy (Ti-Nb-Zr alloy) was also examined to achieve strength target. As a result, it was found that the nanocrystalline alloy wire with a diameter of 4 mm exhibit tensile strength of 1310 MPa and Young’s modulus of 81.6 GPa by the combination of drawing and annealing treatments. Using these alloys, production condition of metallic glass wires were optimized by a groove quenching equipment. A rapid heating coiling method was newly developed using HF induction heating, leading to succeed in preparation of Zr-based metallic glass spring (wire diameter of 1.9 mm) with a spring diameter of 10 mm and a spring length of 30 mm. For the first time, coiling for Ti-based metallic glass wires with a spring diameter of 45 mm was prepared. Further refinement in production condition, Ti-based spring with a spring diameter of 14 mm was prepared using Ti-Zr-Hf-Cu-Ni-Si metallic glass wire (diameter of 0.9 mm). Furthermore, automatic coiling equipment, which was considered for mass-production, was designed and constructed. Consequently, coiling process for metallic glass wire, which can produce springs with various dimensions, was established. Moreover, preparation of springs with a spring diameter of about 20 mm and a length of 36 mm using Ti-based nanocrystalline alloy described above was also succeeded. The nanocrystalline springs are achieved an half in weight and 13 % reduction in height as compared to commercial springs made of steel. The properties of trial springs (Zr-based metallic glass, a wire diameter of 1.9 mm an inner diameter of 6.3 mm and a spring length of 25 mm) were examined. Spring constant was evaluated to be 18.6 N/mm that is consistent with expected value by simulation. Fatigue tests for Zr-based metallic glass spring were carried out to evaluate durability. Fatigue limit of the Zr-based metallic glass spring was ranging fron 250 to 300 MPa that is much lower than expected value of 900 MPa (60 % of its tensile strength). Consequently, it is necessary to understand the fatigue properties of metallic glass wires and springs for actual use. Spring design was investigated by utilizing of Ti-based nanocrystalline alloy. Durability tests were also examined for Ti-based nanocrystalline alloy spring. As a result, it was found that the fatigue limit of Τ-4 the Ti-based nanocrystalline alloy was evaluated to be 600 MPa. Consequently, the spring exhibits enough mechanical properties that can applicable to actual use. 㧝㧚㧞 ⋡ᮡߦᾖࠄߒߚ㆐ᚑ⁁ᴫ 㧔㧝㧕ャㅍᯏེ↪᭴ㅧᮨᡆㇱ᧚ ᧄ⎇ⓥ㐿⊒ߦ߅ߌࠆᦨ⚳⋡ᮡߪޔTi ၮ╬ߩ㊄ዻࠟࠬߢャㅍᯏེ↪᭴ㅧᮨᡆㇱ᧚ࠍ☼ᕈ ᵹേᚑᒻടᎿߢㅧߔࠆߎߣߢࠅౕޔ⊛ߦߪએਅߩࠃ߁ߥᦨ⚳⋡ᮡࠍ⸳ቯߒߡࠆޕ 㧔㧝㧕ᒁᒛᒝᐲ 1350 MPa㧔ᓥ᧪ว㊄ߩ 1.5 㧕એߪޔᒁᒛᒝᐲ/ࡗࡦࠣ₸߇ 0.02㧔ᓥ ᧪ว㊄ߩ 2 㧕એߢޔᄢဳࡃ࡞ࠢ᧚㧔 200 mmޔ㐳ߐ 300 mmޔෘߐ 2 mm ߩ ᧼᧚㧕ߣߥࠆ᧚ᢱᚑಽត⚝߮ᦨㆡൻߒߚ᧚ᢱ⸳⸘ᛛⴚߩ㐿⊒ 㧔㧞㧕᳓಄ᑼᕆ಄ಝ࿕ᯏ᭴ࠍ߃ߚ㍌ㅧ㊄ဳߩ㐿⊒ 㧔㧟㧕ṁḡ߆ࠄߩ⋥ធ㍌ㅧᴺߣ☼ޔᕈᵹേᚑᒻߦࠃࠅടᎿᎿ⒟߇ᓥ᧪ᚻᴺߩ 1/3 એਅߣߥ ࠆ࠾ࠕࡀ࠶࠻ࠪࠚࠗࡊടᎿᛛⴚߩ⏕┙ 㧔㧠㧕㊄ዻࠟࠬࠍ↪ߚᄢ߈ߥ᭴ㅧㇱ᧚ࠍㅧߔࠆߚޔធวᒝᐲ߇Უ᧚ߩ 60㧑એޔ ⚿᥏ൻ₸߇ 10㧑એਅߩᡂᡬᜈធวᛛⴚߩ⏕┙ 㧔㧡㧕ャㅍᯏེ᭴ㅧᮨᡆㇱ᧚㧔ࠬ࠶࠻࠻࠶ࠢࠞࡃ╬㧕ࠍ⹜ߔࠆޕ ⸥ߩ⋡ᮡߦኻߔࠆ㆐ᚑ⁁ᴫߪએਅߩㅢࠅߢࠆޕ 㧔㧝㧕ว㊄ត⚝ߦߟߡߪޔTi-Zr-Hf-Cu-Ni-Si♽ߦ߅ߡ⋥ᓘ 5.0 mmߩ㊄ዻࠟࠬ㍌ㅧ ᧚ߦᚑഞߒߚޕห᧚ߩᒁᒛᒝᐲ㧔 V f 㧕₸ࠣࡦࡗޔ㧔 E 㧕ߪߘࠇߙࠇ 2040 MPaޔ 95 GPa㧔 V f / E = 0.0215㧕ߢࠅޔᯏ᪾⊛․ᕈߦ㑐ߒߡߪᦨ⚳⋡ᮡࠍ㆐ᚑߔࠆߎߣ ߇ߢ߈ߚޕ 㧔㧞㧕ㅪ⛯↢↥ࠍ⠨ᘦߒߚⵝ⟎⸳⸘ࠍⴕޔ᳓಄ᑼᕆ಄ಝ࿕ᯏ᭴ࠍ߃ߚ㍌ㅧ㊄ဳࠍ↪ ߔࠆࠪࠬ࠹ࡓࠃࠅ߽ޔ㜞ຠ⾰ߩ᧼᧚ࠍᚑᒻߢ߈ࠆࡠ࡞ᑼᐢ᧼᧚ⵝ⟎ࠍ㐿 ⊒ߒߚޕ 㧔㧟㧕㐿⊒ߒߚࡠ࡞ᑼᐢ᧼᧚ⵝ⟎ࠍ↪ߡ Zr ၮ㊄ዻࠟࠬ᧼᧚⹜㛎ࠍታ ᣉߒޔ 200 mmޔ㐳ߐ 400 mmޔෘߐ 1 mm ࠨࠗ࠭ߩ᧼⚛᧚ߩㅧࡊࡠࠬࠍ⏕ ┙ߒߚޔߚ߹ޕࡠ࡞ᑼᐢ᧼᧚ⵝ⟎ߦߡߒߚ᧼᧚ࠍ↪ߡ☼ᕈᵹേട Ꮏߦࠃࠆࡃ࡞ࠫᚑᒻ⹜㛎ࠍታᣉߒޔZr ၮ㊄ዻࠟࠬߩ․ᕈࠍ⛽ᜬߒߚ߹߹⋡ᮡᒻ⁁ ߦኻߒ 100 %ߩᚑᒻᕈࠍᓧࠆߎߣ߇ߢ߈ࠆᚑᒻࡊࡠࠬࠍ⏕┙ߒߚ࠹ࠬࠪޔߦᦝޕ ࡓߩᡷ⦟ࠍⴕޔ㜞ㅦߢࡃ࡞ࠫᚑᒻ߇น⢻ߥࡊࡠࠬࠍ⏕┙ߒߚᧄޕ㜞ㅦࡃ࡞ࠫᚑ 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V § 18231.8 · 2 u 10 9 H 0.2187 exp¨ ¸ © T ¹ 㕙䈲ⓨ಄ Ⴚ⇇᧦ઙ 50mm Bu-Cu ਅ䊨䊷䊦᧚䋺Cu-Be 450㷄 ෘ䈘䋺1mm ᄖ㕙䈲ⓨ಄ ⚛᧚䈫㊄ဳ䈫䈱㑆䋺 ᾲવ㆐₸㪔㪐㪇㪇㪇 㪮㪆㩿㫄㪉䍃㪢㪀 ㊄ዻࠟࠬ 950㷄 䊨䊷䊦䈫ᄢ᳇䈫䈱㑆䋺 ኻᵹᾲવ㆐₸㪔㪏㪮㪆㩿㫄㪉䍃㪢㪀 ⅣႺ᷷ᐲ䋺㪉㪌㷄 ユ₸㪔㪇㪅㪍 2.5rad/s rad/s ⷺㅦᐲ䋺2.5 䋨⚛᧚ㅦᐲ0.5m/s䈮⋧ᒰ䋩 m 200m 180mm ౝ㕙᳓಄ ᳓᷷䋺20㷄 䊨䊷䊦䈫᳓䈱㑆䋺 䇭ኻᵹᾲવ㆐₸㪔㪈㪈㪎㪇㩷㪮㪆㩿㫄㪉䍃㪢㪀 ⅣႺ᷷ᐲ䋺㪉㪌㷄 ਅ䊨䊷䊦䈫⚛᧚䈫䈱ᡂଥᢙ䋺㫄㪔㪇㪅㪐 䇭ዊ䊨䊷䊦࿁ォㅦᐲ䋺㪭㪈㪔㩷㪄㪈㪇㩷㫉㪸㪻㪆㫊 ᄢ䊨䊷䊦࿁ォㅦᐲ䋺㪭㪉㪔㩷㪉㪅㪌㩷㫉㪸㪻㪆㫊 䋨㍌ㅧ᧚䈱ᒁᛮ䈐ㅦᐲ㪇㪅㪌䌭㪆㫊䈮⋧ᒰ䋩 ႟ᕈ䉣䊈䊦䉩䊷ᾲᄌ឵₸㱍䋽㪇㪅㪐䈫ቯ 䋨⌀ⓨ䉼䊞䊮䊋䊷ౝ䋩 ↪䉸䊐䊃䋺 㪛㪜㪝㪦㪩㪤㩷㪉㪛䈮䉋䉎䊨䊷䊦ᑧ⸃ᨆ ࿑Τ-31 ዊဳࡠ࡞⹜㛎ߩ⸃ᨆࡕ࠺࡞ ࿑Τ-32 Zr ၮ㊄ዻࠟࠬ᧚ᢱߩᔕജ㧙߭ߕߺㅦᐲߩ᷷ᐲଐሽᕈ 4) ᧄ⸃ᨆߢߪޔ㊄ዻࠟࠬ᧚ᢱߩ‛ᕈ୯ߣߒߡߪޔᾲવዉ₸ߪ 20 ͠ߢ 5.15 W/m/Kޔ780 ͠ ߢ 15.45 W/m/K ࠍ↪ޔᲧᾲߪ 20 ͠ߢ 359.65 J/kg/Kޔ780͠ߢ 435.43 J/kg/K ࠍޔኒᐲ Τ-41 ߪ 6550 kg/m3 ࠍ↪ߚ⸃ޕᨆߦ↪ߚႺ⇇᧦ઙߥߤߪޔ࿑ߦ⸥タߒߚㅢࠅߢࠆޕ ෘߐ 10mm ߢṁḡ߇ࡠ࡞㑆ߦᵹߒޔෘߐ 1 mm ߩ᧼߇ឃߐࠇࠆ႐วߩࡠ࡞ᚑᒻ ᤨߩ㊄ዻࠟࠬ᧚ㇱߩ᷷ᐲಽᏓߩ⸃ᨆࠍ࿑Τ-33 ߦ␜ߔ࡞ࡠޕឃ᧼᧚ߩ᷷ᐲߪ 500 ͠ ߶ߤߣߥߞߡ߅ࠅޔ᷷ᐲ⸘ߢߩታ᷹୯ߣ߶߷৻⥌ߒߡࠆޕṁḡ߇ࡠ࡞ߦᵈߐࠇ ࠆ㗔ၞߩ᷷ᐲಽᏓࠍࠆߣޔធ⸅〒㔌ߩ㐳ߊߥࠆਅࡠ࡞ߢࠃࠅᣧߊ಄ළߐࠇࠆ߇੍ ᗐߐࠇࠆߩ࡞ࡠޔߚ߹ޕ᷷ᐲಽᏓࠍࠆߣޔೋᦼߩᲑ㓏ߢߪޔ㊄ዻࠟࠬṁḡߦធߔࠆ 㗔ၞߢߩߺᲧセ⊛㜞᷷ߣߥࠅޔࡠ࡞߇ 1 ࿁ォߔࠆ㑆ߦ߽߹ߛౝㇱ߹ߢߪᾲ߇વࠊߞߡ ߥ߇ಽ߆ࠆޕ ࿑Τ-33 Zr ၮ㊄ዻࠟࠬ᧚ᢱߩࡠ࡞ᚑᒻᤨߩ᷷ᐲಽᏓߩ⸃ᨆ ߹ߚޔᵹṁḡߩㅦᐲಽᏓߩ⸃ᨆࠍ࿑Τ-34 ߦ␜ߔߦ࡞ࡠޕធߔࠆ㗔ၞߩ᧚ᢱ߇ࡠ ࡞ߦㅪࠇࠄࠇߡേߊߩߦኻߒߡޔᵈᵹߩਛᄩㇱߚࠅߢߪㅒᣇะߩേ߈ߣߥߞߡ߅ࠅޔ 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He, J. Eckert W. Loser: Acta Materiala, 51(2003) 1621. 2) Y. Yokoyama, A. Kobayashi, K, Fukaura and A. Inoue: Mater. Trans., 43 (2002) 571. 3) Y. Yokoyama, K. Fukaura and A. Inoue: Intermetallics, 10 (2002) 1113. 4) ട⮮⑲ታ: ඳ჻ቇ⺰ᢥ, ᧲ർᄢቇᄢቇ㒮Ꮏቇ⎇ⓥ⑼(1999). 5) C.Fan, A. Inoue: Mater.Trans.,JIM, Vol. 41(2000) 1467. 6) ᐔᚑ 14 ᐕᐲ㊄ዻࠟࠬߩᚑᒻടᎿᛛⴚᚑᨐႎ๔ᦠ. 7) J. Shen, G. Wang, J. F. Sun, Z. H. Stachurski, C.Yan, L. Ye, B. D. Zhou: Intermetallics, Vol. 13 (2005) 79. 8) ዊᨋస♿, ᵤථ, ᄥ৻, ਛ↰৻ඳ, ਭ: ṁធቇળో࿖ᄢળ⻠Ṷⷐ, 74 (2004) 64. 9) ᧻ ᧄ ຬ , ᵤ ථ , ਛ ↰ ৻ ඳ . ਭ : ṁ ធ ቇ ળ ో ࿖ ᄢ ળ ⻠ Ṷ ⷐ , 77 (2005) 250. 10)) Y. Kawamura, T. Shibata, A. Inoueand T. Masumoto: Appl. Phys. Lett., 69-9 (1996) 1208-1210. 11) A. Gebert, U. Kuehn, S. Baunack, N. Mattern and L. Schultz: Materials Science and Engineering A, 415 (2006) 242. 12) A. Gebert, K. Buchholz, A. Leonhard, K. Mummert, J. Eckert and L. Schultz: Materials Science and Engineering A, 267 (1999) 294. Τ-138 ㅊ 1) (⽷)ᣣᧄ⥶ⓨᯏ㐿⊒දળ㧘YGR-5052㧘ᐔᚑ 18 ᐕᐲ᳃㑆ャㅍᯏߦ㑐ߔࠆ⺞ᩏ⎇ⓥ Τ-139 [⎇ⓥ㐿⊒࠹ࡑᲤ] 㸉䋮㜞♖ᐲ⸘᷹ᯏེᯏ⢻ㇱ᧚ᚑᒻടᎿᛛⴚ䋭䉮䊥䉥䊥ᵹ㊂⸘㩷 ߹߃߇߈ ࠦࠝᵹ㊂⸘ߪޔ1979 ᐕߦೋߡຠ߇⊒ߐࠇߚᣂߒ࠲ࠗࡊߩᵹ㊂⸘ߢࠅࠦޔ ࠝߩജࠍ↪ߚోߊᣂߒේℂၮߠߡⵍޔ᷹ቯᵹߩ⾰㊂ᵹ㊂ࠍ⋥ធ᷹ቯߔࠆᵹ㊂ ⸘ߢࠆߩߘޕఝࠇߚ᷹ቯᕈ⢻߆ࠄࠝࠦޔᵹ㊂⸘ߩᏒ႐ߪ᰷☨ࠍਛᔃߣߒߡᕆㅦߦ ᄢߒߡࠆޔߚ߹ޕඨዉ♖߮ࠃ߅࡞ࠞࠖ࠺ࡔޔࠝࠗࡃޔኒൻቇ╬ߩಽ㊁ߢᓥ᧪ߦߥ㜞 ♖ᐲߩᵹ㊂⸘߇᳞ࠄࠇߡࠆߥ߁ࠃߩߎޕಽ㊁ߩᄙߊߪᓸዊᵹ㊂ߩ᷹ቯࠍᔅⷐߣߒߡ߅ ࠅ⾰ޔ㊂ᵹ㊂߇⋥ធ᷹ቯน⢻ߥࠦࠝᵹ㊂⸘ߪߎߩࠃ߁ߥ࠾࠭ߦ߽ኻᔕߢ߈ࠆޔߦᦝޕ ᵹ㊂⸘ࠍ㜞ᗵᐲൻߔࠆߎߣߦࠃߞߡⵍޔ᷹ቯᵹߪᶧߩߺߥࠄߕ᳇ߩ⾰㊂ᵹ㊂ߩ᷹ቯ ߽น⢻ߣߥࠆߢࠈ߁ޕ ࠦࠝᵹ㊂⸘ߩᕈ⢻ߪⵍޔ᷹ቯᵹࠍᵹߔ⸘᷹↪ᝄേᵹ▤ߩ᧚ᢱ‛ᕈ㧔ኒᐲࠣࡦࡗޔ ₸ޔᒝᐲ╬㧕ߦࠃࠅ߶߷ቯߐࠇࠆޕޔਥߦ↪ߐࠇߡࠆᵹ▤⚛᧚ߪࠬ࠹ࡦࠬว ㊄߅ࠃ߮ࡂࠬ࠹ࡠࠗว㊄ߢࠆߦࠄࠇߎޕᲧߴߡޔ㊄ዻࠟࠬߪ㜞ᒝᐲ߆ߟૐࡗࡦࠣ₸․ ᕈࠍ␜ߔޕ㜞ᒝᐲߪ⸘ޔ᷹↪ᝄേᵹ▤ߩዊᓘൻ⭯⡺ൻࠍน⢻ߣߒޔߚ߹ޔૐࡗࡦࠣ₸ߪޔ หߓࠦࠝജߦࠃࠆ⸘᷹↪ᝄേᵹ▤ߩᄢᒢᕈᄌᒻ㊂ࠍᗧߔࠆ⋧ߩࠄࠇߎޕਸ਼ലᨐߦࠃ ࠅߚ↪ࠍࡊࠗࡄࠬࡦ࠹ࠬޔ႐วߣᲧセߒߡ 3 એߩ㜞ᗵᐲࠍᓧࠆߎߣߪචಽน⢻ ߣ੍ᗐߐࠇࠆޕ ᧄ⎇ⓥ㐿⊒⺖㗴ߢߪࠝࠦޔᵹ㊂⸘ߩ⸘᷹↪ᝄേᵹ▤ߩ᧚ᢱߣߒߡᅢㆡߥ㜞ᒝᐲૐ ࡗࡦࠣ₸ߩ Ti ၮ㊄ዻࠟࠬว㊄⚵ᚑࠍߒߚߩߎߦࠄߐޕว㊄ࠍ↪ߡޔᣂߚߦ㐿⊒ߒ ߚๆᒁ㍌ㅧᴺߦࠃࠅ㊄ዻࠟࠬࡄࠗࡊࠍߔࠆߣߣ߽ߦޔᵹ▤ߩዊᓘൻ⭯ޔ⡺ൻߩߚ ߩᚑᒻടᎿᴺࠍ㐿⊒ߒߚߩߎޕ㊄ዻࠟࠬ⭯⡺ࡄࠗࡊ㧔ᄖᓘ 2.0 mmౝᓘ 1.7 mm㧕 ࠍ↪ߚ⹜ࠦࠝᵹ㊂⸘ߪࠬࡦ࠹ࠬޔᵹ▤ࠍ↪ߚᓥ᧪ຠߣᲧセߒߡ 28.5 ߽ߩᗵ ᐲ߇ᓧࠄࠇࠆߎߣ߇ࠄ߆ߣߥߞߚࠆߥᦝޕᗵᐲะߩߚࡄࠗࡊߩᭂ⭯⡺ൻࠍ⹜ߺޔౝ ᓘ 1.85 mm㧔⡺ෘ 0.075 mm㧕ࡄࠗࡊߩㅧᣇᴺࠍ⏕┙ߒߚߩߎޕ㊄ዻࠟࠬᭂ⭯⡺ࡄ ࠗࡊࠍ↪ࠆߣޔᓥ᧪ຠߣᲧセߒߡ 52.9 ߩᗵᐲ߇ᓧࠄࠇࠆ߽ߩߣⓍ߽ࠄࠇࠆޕ ৻ᣇߢࠝࠦޔᵹ㊂⸘ߩᣂⷙ⸳⸘߽ⴕߞߚޕᓥ᧪ဳࠦࠝᵹ㊂⸘ߪ⸘ޔ᷹↪ᵹ▤ࠍ ᝄേߐߖᓸዊߥࠦࠝജࠍᬌߔࠆߎߣ߆ࠄޔᄖㇱᝄേߩᓇ㗀ࠍฃߌ߿ߔߣ߁㗴 ߇ߞߚߢߎߘޕᓥ᧪ߩ U ሼဳ⸘᷹↪ᝄേᵹ▤ࠍဳ▤⋥ޔਃ⣉㖸ߐᑼ᭴ㅧ߳ߣᄌᦝߒޔᄖ ㇱᝄേࠍ⋧ᲕߐߖࠆߎߣߦᚑഞߒߚޔߦࠄߐޕᏒ႐࠾࠭ߦวࠊߖߚᓸዊᵹ㊂ߩ᷹ቯ߇น ⢻ߢࠅࠅࠃޔዊဳൻシ㊂ൻ߇น⢻ߥ⋥▤ဳᵄേᑼ᭴ㅧࠍ⠨᩺ߒߚޕ ᧄ⎇ⓥ㐿⊒⺖㗴ߢߪޔ㊄ዻࠟࠬߩఝࠇߚᯏ᪾⊛ᕈ⾰♖ޔኒᚑᒻᕈࠍᵴ↪ߔࠆߎߣߦࠃ ࠅޔᓥ᧪ߦߥዊဳ㜞ᗵᐲࠦࠝᵹ㊂⸘ࠍ㐿⊒ߔࠆߣߣ߽ߦ᧚ޔᢱ‛ᕈ߿ࡊࡠࠬ ߩ⚂߆ࠄߎࠇ߹ߢߪਇน⢻ߣߐࠇߡߚ㕟ᣂ⊛ߥຠࠍଔߦഃࠅߔߎߣߢޔᄢ߈ߥ ẜ⊛Ꮢ႐ߩ㐿ᜏࠍ࿑ࠆޕ Υ-1 㧝㧚⎇ⓥ㐿⊒ߩᚑᨐߣ㆐ᚑ⁁ᴫ 㧝㧚㧝 ⎇ⓥ㐿⊒ߩᚑᨐ 㧝㧚㧝㧚㧝㧚ⷐ⚂ ਛ㑆⹏ଔએ೨ߩ⎇ⓥ㐿⊒ߢߪޔシ㊂ߢ㜞ᒝᐲ߆ߟ㜞⠴㘩ᕈࠍ␜ߔ Ti ၮ㊄ዻࠟࠬߦ⌕⋡ ߒࠝࠦޔᵹ㊂⸘ߩ⸘᷹↪ᝄേᵹ▤ߦㆡߒߚว㊄ត⚝ࠍⴕߞߚޕᣂߚߦ㐿⊒ߒߚ Ti-Cu-Ni-Al-Si-B ♽ 1 㧕 ߅ࠃ߮ Ti-Cu-Ni-Zr-Sn ♽ 2 㧕 ว㊄ߦߟߡࠟࠬᒻᚑ⢻ࠍ⺞ᩏߒޔ ਔ ว ㊄ ߣ ߽ ߦ ㊄ ဳ ㍌ ㅧ ᴺ ߢ ⋥ ᓘ 2 mm ߹ ߢ ࠟ ࠬ ൻ ߔ ࠆ ߎ ߣ ࠄ ߆ ߦ ߒ ߚ ޔ ߚ ߹ ޕ Ti-Cu-Ni-Al-Si-B ㊄ዻࠟࠬ߇ᒁᒛᒝᐲ߅ࠃ߮ࡗࡦࠣ₸߇ 2250 MPa ߅ࠃ߮ 112 GPaޔ Ti-Cu-Ni-Zr-Sn ㊄ዻࠟࠬߩᒁᒛᒝᐲ߅ࠃ߮ࡗࡦࠣ₸߇ 1900 MPa ߅ࠃ߮ 114 GPa ߢ ࠆߎߣࠍࠄ߆ߦߒߚޕ⸥㧞⒳ߩ Ti ၮ㊄ዻࠟࠬ⚵ᚑࠍ↪ߡๆᒁ㍌ㅧᴺߦࠃࠅᄖᓘ 6 mmޔౝᓘ 5 mm ߦᒁ߈⛯߈ޔᄖᓘ 4.6 mmޔౝᓘ 4.0 mm ߩ Ti ၮ㊄ዻࠟࠬࡄࠗࡊᚑᒻ ടᎿߦᚑഞߒߚ ߚ↪ޔࠄ߇ߥߒ߆ߒޕTi ၮว㊄ߩࠟࠬᒻᚑ⢻߇ዊߐߊ৻ޔㇱᷙ⋧߇ ࠄࠇቢోߥࠟࠬൻߪ㆐ᚑߐࠇߥ߆ߞߚޔߚ߹ޕ㊄ዻࠟࠬࡄࠗࡊタࠍᗐቯߒߚਃ⣉ 㖸ᑼࠦࠝᵹ㊂⸘ࠍ⸳⸘ߒޔਇቢోߥࠟࠬൻߥ߇ࠄ߽ౝᄖ㕙ࠍ⎇⏴ടᎿߒߚ㊄ዻࠟ ࠬࡄࠗࡊࠍ↪ߡᵹ㊂⸘ࠍ⹜ߒߚߩࡊࠗࡄޕធวߪធ⌕ࠍ↪ߒߚ◲ᤃ⊛ߥᣇᑼࠍ ᥳቯ⊛ߦណ↪ߒߚ⚿ߩߎޕᨐޔ㊄ዻࠟࠬࡄࠗࡊࠍタߒߚ⹜ࠦࠝᵹ㊂⸘ߪޔᏒ⽼ ߩ SUS316L ࡄࠗࡊࠍ↪ߚᏒ⽼ᵹ㊂⸘ߦᲧセߒߡ߅ࠃߘ 6 ߩᗵᐲࠍ␜ߔߎߣ߇ࠄ߆ ߣߥߞߚޔߚ߹ޕ㜞♖ᐲዊဳࠦࠝᵹ㊂⸘ࠍታߔࠆߴߊޔᄖᓘ 2 mm ߩ Ti ၮ㊄ ዻࠟࠬࡄࠗࡊࠍߒߚޕ ਛ㑆⹏ଔએ㒠ࠬࠟޔᒻᚑ⢻ߩะ߅ࠃ߮ᯏ᪾⊛ᕈ⾰ᡷༀࠍ⋡⊛ߦว㊄ត⚝ࠍ⛮⛯ߒޔ Ti-Hf-Zr-Cu-Ni-Si ว㊄ 3 㧕ࠍᣂߚߦߒߚᧄޔߚ߹ޕว㊄߇㊄ဳ㍌ㅧᴺߦࠃࠅ⋥ᓘ 5 mm ߹ߢࠟࠬൻน⢻ߢࠅࠬࠟޔൻߒߚ⹜ᢱ߇ᒁᒛᒝᐲ 2080 MPa ߅ࠃ߮ࡗࡦࠣ₸ 103 GPa ࠍ␜ߔߎߣࠍࠄ߆ߦߒߚ৻ޕᣇࠅࠃޔ㜞ᗵᐲߢᓸዊᵹ㊂߇᷹ቯน⢻ߥᵹ㊂⸘ߣ߁ ࡙ࠩ࠾࠭ࠍฃߌޔᄖᓘ 2.0 mmޔౝᓘ 1.7 mm ߩ㊄ዻࠟࠬࡄࠗࡊࠍタߒߚਃ⣉㖸 ᑼࠦࠝᵹ㊂⸘߳ߣ⸳⸘ᄌᦝߒߚߦࠇߎޕวࠊߖޔㅀߩᣂߚߦ㐿⊒ߒߚ Ti-Hf-Zr-Cu-Ni-Si ว㊄ࠍ↪ߡᄖᓘ 2.0 mmޔౝᓘ 1.7 mm ߩ Ti ၮ㊄ዻࠟࠬ⭯⡺ࡄࠗ ࡊߦᚑഞߒߚ⭯ߩߎޕ⡺ࡄࠗࡊࠍタߒߚ⹜ࠦࠝᵹ㊂⸘ߪޔᏒ⽼ߩ SUS316L ࡄࠗࡊࠍ↪ߚᏒ⽼ᵹ㊂⸘ߦᲧセߒߡ 28.5 ߩᗵᐲࠍ␜ߔߎߣ߇ࠄ߆ߣߥߞߚߒ߆ߒޕ ߥ߇ࠄޔᚑᒻടᎿߒߚࡄࠗࡊߩౝᄖ㕙ߩᐔṖᕈࠍᡷༀߔࠆᔅⷐ߇ࠅߩࡊࠗࡄߦࠄߐޔ㊂ ↥ᕈᡷༀߦ⺖㗴߇ᱷߞߚޕ ߘߎߢߩࡊࠗࡄޔ㊂↥ᕈᡷༀࠍ⋡⊛ߦޟ㊄ዻࠟࠬ⭯⡺ࡄࠗࡊㅪ⛯ⵝ⟎ࠍޠᣂߚߦ ⸳⸘ߒߚߩࡊࠗࡄࠅࠃߦࠇߎޕ㊂↥ᕈ߇ዋߥߊߣ߽⚂ 5 એߦᡷༀߔࠆߣߣ߽ߦޔ ⹜ࡌ࡞ߩㅧࠦࠬ࠻ 1/7 ࠍ㆐ᚑߒߚߩࡊࠗࡄޔߚ߹ޕຠ⾰⸽ߩⷰὐࠃࠅޟ㖸ᵄᑼ ࡄࠗࡊ⡺ෘ᷹ቯⵝ⟎ࠍޠᣂߚߦ⸳⸘ዉߒߚࡊࠗࡄࠅࠃߦࠇߎޕᄖᓘޔ⡺ෘ߅ࠃ߮࿁ォ ᝄࠇ㧔ࠅ㧕᷹ቯ߇น⢻ߣߥߞߚߦࠄߐޕ㊄ዻࠟࠬߩ․ᕈࠍᦨᄢ㒢ߦᵴ߆ߖࠆ⸳⸘ߣߒ ߡޔᣂߚߦᵄേᑼࠦࠝᵹ㊂⸘ߩน⢻ᕈࠍߒ৻ޕߚߞⴕࠍ⸘⸳⹜ޔᣇ⹜ޔᵹ㊂⸘ ᭴▽ߦᔅⷐߥ㊄ዻࠟࠬࡄࠗࡊߩធวߦ◲ޔᤃߢ᳢↪ᕈߦንࠬࠛࠫࡠ࠶ࠢᣇᑼߩታ น⢻ᕈࠍ⏕ߒߚޕ ᦝߥࠆᵹ㊂⸘ߩ㜞ᗵᐲൻࠍ⋡⊛ߣߒߡᄖᓘ 2 㨙㨙ޔౝᓘ 1.85 mm ߩ Ti ߅ࠃ߮ Zr ၮ㊄ ዻࠟࠬᭂ⭯⡺ࡄࠗࡊࠍߒߚᧄޕ㊄ዻࠟࠬࡄࠗࡊࠍタߒߚ⹜ᵹ㊂⸘ߩᗵᐲߪᓥ Υ-2 ᧪Ყ 52.9 ߣⓍ߽ࠄࠇࠆޕ 㧝㧚㧝㧚㧞 Abstract R&D during the FY14, we focused on Ti-based metallic glass with a lightweight, a high strength and a good corrosion resistance. Alloy development and compositional optimization was carried out for a vibration pipe of Coriolis flowmeter. Glass-forming ability (GFA) for Ti-Cu-Ni-Zr-Sn 2) system reported in the previous paper and Ti-Cu-Ni-Al-Si-B 1) system developed newly was investigated. Consequently, it was found that both the alloys could be formed into cylindrical glassy rods with a diameter of 2 mm. In addition, it was also revealed that tensile strength and Young’s modulus for the Ti-Cu-Ni-Zr-Sn and Ti-Cu-Ni-Al-Si-B metallic glasses (MGs) are 1900 MPa and 114 GPa, and 2250 MPa and 112 GPa, respectively. Using these alloys, glassy pipes with an outer and inner diameter of 4.6 and 2 mm were prepared by a suction casting technique. Unfortunately, the issue that the prepared pipes were partially crystallized is still remained and should be solved. It is therefore R&D for forming technology was initially started using Zr-based alloy with high GFA. As a result, MG pipe with an outer and an inner diameter of 8 and 6 mm was successfully prepared. In the FY15, preparation conditions in of suction casting were optimized using both the two kinds of Ti-based alloys. As a result, Ti-based MG pipes with an outer and an inner diameter of 6 and 5 mm, followed by 4.6 and 2 mm were successfully prepared. However, the prepared pipes contained small volume fraction of crystalline phase. By supposing to load the MG pipe with an outer and an inner diameter of 6 and 5 mm, tri-tuning forks type Coriolis flowmeter was newly designed. Furthermore, prototype of flowmeter was constructed using a partially crystallized MG pipe grinded and polished of its outer and inner surface. Besides, an adhesive was temporary employed for MG pipe connection. As a result, it was revealed that the sensitivity of the prototype flowmeter using a MG pipe exhibited 6 times higher than that of commercial one using SUS316L pipe. In the FY16, alloy development and compositional optimization was continuously carried out to enhance GFA and improve mechanical properties. Consequently, Ti-Hf-Zr-Cu-Ni-Si alloy was newly developed. In addition, it was found that the alloy could be formed into cylindrical glassy rods with a diameter of 5 mm. It was also revealed that tensile strength and Young’s modulus for the Ti-Hf-Zr-Cu-Ni-Si 3) MGs is 2080 MPa and 103 GPa, respectively. Besides, design of the tri-tuning forks type Coriolis flowmeter was modified optimized for the MG pipe with an outer and inner diameter of 2.0 and 1.7 mm that will satisfy requirements of high sensitivity and micro-flow measurement. According to the design modification, Ti- and Zr-based MG pipes with a thinner thickness were successfully prepared. It was revealed that the prototype flowmeter using the MG pipe exhibited 28.5 times higher than that of commercial one using SUS316L pipe. However, roughness of outer and inner surface Υ-3 should be smoothened and mass-productivity should be also improved. To improve mass-productivity, continuous casting equipment for preparation of thinner MG pipe was newly designed and constructed in the FY16. Using the equipment, it was achieved that 0 times of higher mass-productivity and 1/0 of production cost. Form the point of quality guarantee, thickness tester for pipes using ultrasonic was also newly designed and constructed. The equipment enables us to measure the outer diameter, thickness and bend of the MG pipes. Furthermore, we have found the realization possibility of a wave-motional Coriolis flowmeter as the design optimized for the properties of metallic glasses and have newly designed. Besides, connection method of MG pipe required to construct the prototype flowmeter, swagelok® that have simplicity and widely used was employed. To achieve further high sensitivity, super-thin Ti-based and Zr-based MG pips with an outer diameter and a thickness of 2 mm and 0.075 mm were prepared in the FY16. The sensitivity of the flowmeter using the super-thin MG pipe is evaluated to be 52.9 times higher than that of commercial one. 㧝㧚㧞 ⋡⊛ߦᾖࠄߒߚ㆐ᚑ⁁ᴫ 㧝㧚㧞㧚㧝 ᦨ⚳⋡ᮡ Ყセ⊛ଔߢ㜞ᒝᐲ᧚ᢱߣߒߡᦼᓙߐࠇࠆ Ti ၮࠍਛᔃߣߒߡޔᲧセ⊛ㆃ಄ළㅦᐲ 㧔300 ͠/s એਅ㧕ߢ߽ࠟࠬൻߒߟ߆ޔ㜞ᒝᐲޔૐࡗࡦࠣ₸․ᕈࠍ⊒ߐߖߟߟࠝࠦޔ ᵹ㊂⸘↪ᵹ▤ᒻ⁁ࠍߔࠆ࠾ࠕࡀ࠶࠻ㇱ᧚ࠍᓧࠆߚߦ㊄ዻࠟࠬߩ᧚ᢱഃ↢ᛛⴚ߅ࠃ ߮ᚑဳടᎿᛛⴚࠍ৻⊛ߦ㐿⊒ߔࠆౕޕ⊛ߦߪޔTi ╬㊄ዻࠟࠬࠍਛᔃߣߒߚ㊄ዻࠟ ࠬࡄࠗࡊࠍㅧߒޔએਅߩ⋡ᮡࠍ㆐ᚑߔࠆߎߣߢࠆޕ ᧚ᢱ⋡ᮡ㧦 300 ͠/s ߢߩࠟࠬൻ߇น⢻ ᒁᒛᒝᐲ㧦 1000 MPa એ ࡗࡦࠣ₸㧦 50 GPa એਅ㧔ਛ㑆⋡ᮡ㧦80 GPa એਅ㧕 ⠴㘩ᕈ 㧦 ᓥ᧪ຠߣᲧセߒߡ 100 એ㧔ਛ㑆⋡ᮡ㧦70 એਅ㧕 ▤㊀㊂ 㧦 ᓥ᧪ຠߣᲧセߒߡ 1/3 એਅ㧔ਛ㑆⋡ᮡ㧦1/2 એਅ㧕 ▤ᒻ⁁ 㧦 ᄖᓘ 2.0 㨙㨙ౝᓘ 1.6 㨙㨙 㧔ਛ㑆⋡ᮡ㧦ᄖᓘ 12 㨙㨙ౝᓘ 10 㨙㨙㧕 ⸘᷹ᗵᐲ㧦 ᓥ᧪ຠߣᲧセߒߡ 30 એ㧔ਛ㑆⋡ᮡ㧦2 એ㧕 㧝㧚㧞㧚㧞 ᦨ⚳⋡ᮡ⸳ቯℂ↱ 㧝㧚㧞㧚㧟 ᦨ⚳⋡ᮡߦኻߔࠆ㆐ᚑ⁁ᴫ ᧚ᢱ⋡ᮡ㆐ᚑߩߚޔᣂߚߦ㐿⊒ߒߚ߽ߩࠍ Ti-Cu-Ni-Zr-Sn ♽ޔ Ti-Cu-Ni-Zr-Al-Si-B ♽߅ࠃ߮ Ti-Hf-Zr-Cu-Ni-Si ♽ߩ 3 ⒳ߩว㊄⚵ᚑߦߟߡ⸘᷹↪ᝄേ ᵹ▤ߩ᧚ᢱߣߒߡᬌ⸛ㆬቯߒߚߩߘޕਛ߆ࠄࠬࠟޔᒻᚑ⢻߇ᦨ߽㜞ߊޔ㜞ᒝᐲ߅ ࠃ߮㜞⠴㘩ᕈࠍ␜ߔ Ti 41.5 Zr 2.5 Cu 42.5 Ni 7.5 Hf 5 Si 1 ว㊄ Υ-4 3) ࠍណ↪ߒߚ᧚ޕᢱ⋡ᮡߦኻߒߡߪޔ ࠟࠬᒻᚑ⢻ޔᒝᐲ߅ࠃ߮⠴㘩ᕈߦ㑐ߒߡߪචಽ㆐ᚑߐࠇߡࠆ߇⋡₸ࠣࡦࡗޔᮡߩߺ߇ ᧂ㆐ᚑߢࠆޔࠄ߇ߥߒ߆ߒޕᒝᐲ⋡ᮡߩ 1000 MPa ߦኻߒߡታ㓙ߦᓧࠄࠇߚᒝᐲ߇⚂ 2 ߢࠆߎߣ߆ࠄ⸘ޔ᷹↪ᝄേᵹ▤ࠍᒰೋᗐቯߒߚෘߐߩ 1/2 ߣߔࠆߎߣ߇น⢻ߢࠆޕ ߎࠇߪޔห৻ࠦࠝജߢ 2 ߩᒢᕈᄌᒻ㊂⏕ࠍᗧߒ⋡₸ࠣࡦࡗޔᮡߩᧂ㆐ᚑࠍఘ น⢻ߢࠆޕട߃ߡ▤ޔ㊀㊂ߩシ㊂ൻߦ߽ነਈߢ߈ࠆޕ 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L. Ma, S. Ishihara, H. Soejima, N. Nishiyama and A. Inoue: Mater. Trans., 45 (2004) 1802-1806. 2) L.Q. Ma, L. Wang, X. Guo, T. Zhang and A. Inoue: J. Mater. Sci. Lett., 21 (2002) 1435-1437. 3) C. L. Ma, H. Soejima, S. Ishihara, K. Amiya, N. Nishiyama and A. Inoue: Mater. Trans., 45 (2004) 3223-3227. 4) A. Inoue, T. Zhang: Mater. Trans., 36 (1995) 1184-1187. 5) M. Ishimaru, Y. Hirotsu, S. Hata, C. L. Ma, N. Nishiyama, K. Amiya and A. Inoue: Phil. Mag. Lett., 85(2005) 125. 6) K. Fujita, C. L. Ma, K. Amiya, N. Nishiyama and A. Inoue: unpublished research. 7) ޟ㊄ዻଢⷩޔޠᣣᧄ㊄ዻቇળ✬ޔᐔᚑ 15 ᐕ 3 ޔpp.991-992. 8) ࠕ࡞࠳ࠗ࠻ធ⌕ࠞ࠲ࡠࠣ Υ-66